金泰南燕湾外脚手架施工方案.docx
《金泰南燕湾外脚手架施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《金泰南燕湾外脚手架施工方案.docx（26页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
金泰南燕湾外脚手架施工方案
金泰南燕湾项目工程
外脚手架施工方案
工程名称：
金泰南燕湾项目
编制单位：
北京城建亚泰建设集团海南分公司
编制时间：
2013年05月13日
编制人：
审核人：
审批人：
目录
1、编制依据2
2、工程概况2
2.1总体概况2
2.2建筑结构设计概况2
3、脚手架的设计和选型3
3.1脚手架的设计3
4、脚手架形式和尺寸的选择3
4.1双排扣件式脚手架形式3
4.2双排扣件式脚手架搭设4
4.3双排扣件式脚手架设计计算书6
4.4脚手架施工图13
5、脚手架拆除与防护安全设施15
5.1脚手架的拆除15
5.2防护安全设施16
6、脚手架的质量检查、验收18
6.1构配件检验与验收18
6.2整架检验与验收18
6.3质量要求18
7、安全施工技术措施19
7.1材质及其使用的安全技术措施19
7.2脚手架搭设的安全技术措施19
7.3脚手架上施工作业的安全技术措施19
7.4脚手架拆除的安全技术措施20
7.5安全注意事项21
8、文明施工要求22
1、编制依据
序号
编制依据
编号
1
建筑施工图
2
结构施工图
3
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》
（JGJ130-2011）
4
《建筑工程高处安全技术规程》
（JGJ80-91）
5
《建筑结构荷载规范》
（GB50009-2001）
2、工程概况
2.1总体概况
序号
项目
内容
1
工程名称
金泰南燕湾项目
2
建设单位
海南金泰旅业开发有限公司
3
设计单位
北京市建筑设计研究院有限公司
4
监理单位
北京敬业建设监理有限公司
5
施工单位
北京城建亚泰建设集团海南分公司
6
建筑面积
26.3万平方米
7
建设地点
海南省万宁市礼纪镇南燕塆
8
结构类型
酒店（框架—剪力墙）别墅及公寓（短肢剪力墙）
2.2建筑结构设计概况
序号
项目
内容
1
建筑功能
住宅、酒店、商务配套
2
建筑面积
（m2）
总建筑面积
26.3万㎡
占地面积
671.62亩
地上面积
21.9万㎡
地下面积
4.4万㎡
别墅
43595㎡
公寓
123645㎡
酒店
35746㎡
车位
781
商业
4950㎡
商业配套
5555㎡
3
建筑层数
别墅
地下1层、地上1-2层
酒店
地上2-6层
公寓
5-6层
4
墙体材料
外墙
180厚灰砂实心砖
内墙
100厚蒸压加气混凝土砌块
5
外墙保温
40厚憎水膨胀微珠保温砂浆
6
卫生间防水
2厚聚合物水泥基防水涂料（JS）
7
屋面防水
2道（1.5厚单组分聚氨酯涂膜,1.2厚三元乙丙橡胶卷材）
8
外墙
石材、涂料
3、脚手架的设计和选型
3.1脚手架的设计
3.1.1．本工程为酒店（框架—剪力墙）、别墅及公寓（短肢剪力墙）,设计脚手架方案分酒店和公寓及别墅三部分
3.1.2．公寓多为5-6层，檐高24.9米,用双排钢管扣件脚手架搭设.别墅为1-2层,檐高为7.8米,采用双排钢管扣件脚手架搭设.
3.1.3．特殊部位搭设要求连墙点设置：
连墙件全部采用刚性连接;因风荷载较大,采用双管与剪力墙连接.
剪刀撑设置：
剪刀撑设在脚手架外侧，沿高度自下而上连续设置，水平方向每隔4-6m设置一道，与地面夹角45°～60°。
3.1.4脚手架的选型：
本公寓工程结构形式相对较为简单,体型变化不大,在满足技术可行性的前提下，采取单一的外脚手架形式来满足易操作、低成本、适应性强的要求。
4、脚手架形式和尺寸的选择
4.1双排扣件式脚手架形式
脚手架高度：
最高为24.9米,其他部位20.9米，立杆采用单立管。
满足最高部位均未超过30米的要求.
立杆横距：
1.05米
立杆纵距：
1.50米
步距：
1.50米
连墙件设置：
二步三跨
各种杆件均采用
48×3.5钢管。
施工均布荷载3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板施工铺设2层。
4.2双排扣件式脚手架搭设
由于公寓及酒店等建筑物檐口高度为20.9-24.90米，脚手架高度22.4-26.4米，经过计算本工程采用钢管扣件式双排单立杆脚手架，并采用刚性连墙件与建筑物中剪力墙连接。
4.2.1．材料准备：
外径48mm、壁厚采用3.5mm的焊管，转卡，十字卡，对接卡，且钢管、扣件要有产品质量合格证及材质检验报告，厚度不小50mm的木板作为脚手板，绿色阻燃安全网。
4.2.2工程准备
现场准备：
各部位基础均要保证平整稳固、受力均匀、排水畅通。
为保证脚手架立杆受力均匀，立杆下部均垫通长250㎝宽5㎝厚木板。
4.2.3.脚手架的搭设：
4.2.3.1立杆下铺通长垫木（厚度不小于5cm），垫板铺设必须平稳不得悬空。
4.2.3.2底座按图示规定尺寸摆放，摆放时要拉线调直，距底座下皮20cm高度搭设通长扫地杆。
详下图：
4.2.3.2脚手架里排立杆距结构350mm，立杆横距1050mm，纵向间距1500mm（里外排相同），大横杆间距为（立杆步距）1500mm，相邻两根立杆接头错开不同的间距内，接头位置距大横杆不得大于步距的1/3，立杆的垂直偏差不得大于架高的1/400.
4.2.3.4立杆与大横杆用直角扣件扣紧，扣件不得遗漏。
从底部开始相邻两步架的大横杆错开布置在立杆的内、外侧，小横杆必须贴近立杆布置，用直角扣件与大横杆扣紧，间距1.5米。
扣件螺栓的拧紧程度要适度，用力矩扳手检查应在40-50N.m之间，最大不能超过80N.m。
4.2.3.5剪刀撑：
高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。
每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在450~600之间；沿水平杆和垂直方向由底至顶用6m杆连续搭设，相临两道剪刀撑之间联结成整体，斜杆与立杆的连接点相距20cm，中间加不小于3个扣结点。
剪刀撑均采用旋转扣件搭接方式进行连接，搭接长度1000mm内设三个扣件。
4.2.3.6檐口外挑1.25m，为满足施工要求外脚手架在檐口处相应外挑详见下图：
4.2.4连墙件的设置：
连墙件采用刚性连墙件，一端与剪力墙硬拉接，另一端与大横杆连接，垂直拉接点每两步架设一道，垂直距离不得大于2步大横杆（2.8米），水平拉接点每4.5米一道与剪力墙拉接.
4.2.5脚手板的铺设：
脚手架工作面满铺脚手板，脚手板间用8#铅丝绑牢，接头处符合脚手板搭接和对接构造。
作业面上必须设护栏和挡脚板，护身栏高度不小于1.2m，挡脚板采用高度0.2m的脚手板。
4.2.6斜道的搭设:
本项目脚手架高度大于6m，所以采用之字型斜道，斜道宽度不小于1m，坡道不大于1:
3，拐弯处设置平台，宽度不小于斜道宽度；斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2米，挡板高度不小于180mm；
4.2.6密目安全网设置：
架子随搭随挂绿色密目安全网，挂于大横杆内侧，保证安全文明工地要求，安全网1.5×6m，网眼不小于800目。
架体脚手架横立管采用橘黄色油漆粉刷，剪刀撑为蓝色油漆粉刷。
4.2.7水平接网的设置：
在首层顶板处设固定水平接网一道，然后4层顶板处设固定水平接网一道，共两道固定水平接网（大眼网），每块安全网能承受不小于160kg的冲击力。
4.2.8防雷接地线的设置：
在脚手架四角与水电配合各做四个防雷接地线，接地线与楼内正式接地线按要求进行焊接。
4.3双排扣件式脚手架设计计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度26.4米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.40米。
钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.80米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.85kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
地基承载力标准值150kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
4.3.1、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=3.511×1.0502/8=0.484kN.m
=0.484×106/5080.0=95.250N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.551×1050.04/（384×2.06×105×121900.0）=1.608mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
4.3.2、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值P=（1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362）/2=1.843kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×（1.2×0.038）×1.5002+0.175×1.843×1.500=0.492kN.m
=0.492×106/5080.0=96.883N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×121900.000）=0.05mm
集中荷载标准值P=（0.040+0.276+2.362）/2=1.339kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1339.222×1500.003/（100×2.060×105×121900.000）=2.06mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.11mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
4.3.3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
4.3.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1611
NG1=0.161×37.100=5.977kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×2×1.500×（1.050+0.350）/2=1.470kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×37.100=0.278kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.935kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：
W0=0.850
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：
Uz=1.250
Us——风荷载体型系数：
Us=0.600
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.850×1.250×0.600=0.446kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.935+0.85×1.4×2.362=12.333kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.935+1.4×2.362=12.829kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.446×1.500×1.400×1.400/10=0.156kN.m
4.3.5、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.829kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.200=2.356m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；
——由长细比，为2356/16=149；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.312；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=12829/（0.31×489）=84.630N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.333kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.200=2.356m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；
——由长细比，为2356/16=149；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.312；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.115kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=12333/（0.31×489）+156000/5080=112.066N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
4.3.6、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.197kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=2.362kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.161kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=137.247米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.197kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=2.362kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.161kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.051kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=130.379米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
4.3.7、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.446kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.80×4.50=12.600m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000
经计算得到Nlw=5.358kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.358kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得
=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=10.358kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
连墙件采用单扣件与墙体连接不满足抗滑力要求，因此连墙件采用双扣件与墙体连接满足抗滑力要求。
4.3.8、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=47.66
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=12.829
A——基础底面面积（m2）；A=0.25
fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=150.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00
fgk——地基承载力标准值；fgk=150.00
地基承载力的计算满足要求!
4.4脚手架施工图
4.4.1、脚手架平面布置示意图
4.4.2、施工马道示意图
5、脚手架拆除与防护安全设施
5.1脚手架的拆除
5.1脚手架的拆除必须由上而下按顺序进行，严禁上下同时作业，原则是先搭的后拆，后搭的先拆，拆除顺序：
栏杆---脚手板---剪刀撑---小横杆---大横杆---立杆。
5.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。
5.1.2清理脚手架上的杂物及地面上的障碍物。
5.1.3所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于两步，如高差大于两步，必须增设连墙件加固。
5.1.4当拆至最后一根长立杆高度时，应在适当位置搭设临时抛撑进行加固，后拆连墙件。
5.1.5当脚手架分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应先设连墙件，和横向支撑进行加固。
5.1.6拆除脚手架时，地面应设围拦和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
5.2防护安全设施
5.2.1楼梯防护栏的搭设
楼梯口沿两跑楼梯之间100mm宽夹缝内，由下到上采用架子管搭设并与每层平台处用木楔将立管楔严，再同各层的每跑楼梯平行搭设两道水平栏杆作为防护栏杆，详下图：
5.2.2首层入口的防护
首层入口处采用架子管搭好护头棚，长度为3米、宽度大于出入通道两侧各1米，棚顶间距为500mm，共铺设两层,两层顶满铺50mm厚木板
升级会员 