落地满堂脚手架方案.docx
《落地满堂脚手架方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地满堂脚手架方案.docx（47页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
落地满堂脚手架方案
满堂扣件式钢管落地脚手搭设方案
一、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
3、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）
4、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）
5、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）
6、《高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
二、工程概况
工程名称：
致远家园住宅工程配建三
工程地点：
天津市河北区曙光路与迎贤道交口
建设单位：
天津赢超房地产开发有限公司
设计单位：
天津华汇工程建筑设计有限公司
监理单位：
北京思创建设监理责任有限公司
施工单位：
中国建筑第八工程局有限公司
三、落地式脚手架支撑系统设计
1、落地式钢管满堂脚手架搭设高度：
5.2m，采用钢管（ø48×3.5mm）扣件连接。
板支撑系统的立杆间距或排距：
1.2m，纵距：
1.5m，步距：
1.5m。
0.85m高的梁支撑系统的立杆沿梁跨度方向间距:
1.0m，板底承重立杆横向间距或排距:
1.2m，梁两侧立杆间距：
0.55m，立杆步距：
1.5m。
1.1m高的梁支撑系统的立杆沿梁跨度方向间距:
0.9m，板底承重立杆横向间距或排距:
1.0m，梁两侧立杆间距：
0.55m，立杆步距：
1.5m。
2、立杆底部均设置脚手板，其中1.1m高的梁底支撑系统下应做100mm厚的C15混凝土垫层。
脚手板厚50mm，宽200mm，长不少于2跨，立杆距垫板200mm处设置纵横向扫地杆，采用直角扣件与内外立杆扣牢
3、纵横向水平杆间距1.5米，纵横向水平杆长度不少于3跨，采用直角扣件与内外立杆扣牢。
4、脚手架平台四周设置纵横向剪刀撑，剪刀撑水平向、竖向连续设置、竖向到顶，剪刀撑每隔2排设置一组纵横向剪刀撑，剪刀撑与地面夹角不大于60°不小于45°，剪刀撑搭设不少于4跨，不小于6米。
四、脚手架施工
4.1施工准备
1、材料准备
脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB／T13793）所规定的钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）中Q235-A级钢所规定钢管直径Φ48，壁厚3.5mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/T15831－1995）。
2、单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。
3、要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、应清除地面杂物，平整搭设场地，地基夯实平整。
所有立杆底部均设置脚手板，其中1.1m高的梁底支撑系统下应做100mm厚的C15混凝土垫层
4.2搭设
1、按脚手架的柱距、排距要求进行放线定位。
2、在1.1m高的梁下浇筑100mm厚C15混凝土垫层。
3、铺设垫板和安放底座，并应注意以下事项
（1）垫板、底座应准确地放在定位线上；垫板采用厚50mm宽200mm的脚手板，长不小于2跨。
（2）垫板必须铺放平稳，不得悬空。
4、杆件搭设
脚手架搭设顺序如下：
放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……
5、搭设立杆的安全技术措施：
（1）立杆采用单立杆，立杆距垫板200处设置纵向扫地杆，采用直角扣件与立杆内外扣牢。
横向扫地杆也采用直角扣件，紧贴纵向扫地杆的下方与内外立杆扣牢。
（2）立杆接长宜用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不在设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。
6、搭设纵、横向水平杆的安全技术措施
（1）、搭设纵、横向水平杆时，其构造应符合有关规定要求，纵向水平杆宜设置在立杆的内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆接长宜用对接扣件连接，纵向水平杆的对接应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内，不同步、不同跨两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的l／3，纵向水平杆采用直角扣件与立杆扣牢，横向水平杆也采用直角扣件，紧贴纵向水平杆下方与内外立杆扣牢，主节点处横向水平杆严禁拆除。
（2）同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外立杆固定。
7、搭设剪刀撑注意事项
竖向剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向斜撑的构造应符合规定要求，剪刀撑四周设置纵、横向剪刀撑，剪刀撑采用斜杆搭成剪刀撑，剪刀撑与地面成50度夹角，剪刀撑接长宜采用搭接方式，采用二只旋转扣件搭接，二扣件间距不宜小于l米，杆端伸出扣件盖板不宜小于100mm，剪刀撑搭设不小于4跨，不小于6米，剪刀撑水平向、竖向连续设置，竖向连续到顶，剪刀撑纵向每隔2排搭设一组，横向每隔2排搭设一组，剪刀撑一端抵在垫板上，另一端与采用旋转扣件与主杆、横向水平杆扣牢，旋转扣件中心至主节点距离不应大于150mm。
8、扣件安装的安全技术措施
（1）扣件规格（Φ48）必须与钢管外径相同。
（2）扣件螺栓拧紧力矩应在45－65N·m之内。
（3）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。
（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
4.3钢管检查
1、必须有产品质量合格证。
2、应有质量检验报告，钢管材质检验应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB／T228）的有关规定，质量应符合国标的要求。
3、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
4、钢管外径、壁厚、端面等偏差要符合国标要求。
5、钢管必须除锈，涂防锈漆和标色（黄色油漆）。
6、扣件应有生产许可证，测试报告、质量合格证。
7、使用旧钢管、扣件要求进行严格检查、检测。
8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表1的要求。
脚手架搭设的技术要求与允许偏差表1
项次
项目
技术要求
容许偏差△（mm）
检查方法
与工具
1
地
基
基
础
表面
坚实平整
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
-10
降沉
2
立
杆
垂
直
度
最后验收垂直度偏差Hmax＝20m
H/200
用经纬仪和吊线和卷尺
搭设中检查垂直度偏差的高度
H＝2
H＝10
不同高度H时的允许偏差△（mm）
±7
±50
3
间距
步距偏差
杆距偏差
排距偏差
±20
±50
±20
钢板尺
4
纵向水平杆高差
一根杆的两端
±20
水平仪或水平尺
同跨内、外纵向水平杆高差
±10
5
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸500mm
≤50
钢板尺
6
扣件安装
主节点处各扣件距主节点的距离
a≤150mm
钢板尺
同步立杆上两个相邻对接扣件的高差
≤500mm
钢板尺
立杆上的对接扣件距主节点的距离
≤h/3
钢板尺
纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离
≤L/3
钢板尺
扣件螺栓拧紧扭力矩
40-65N·m
扭矩扳手
7
剪刀撑与地面的倾角
45°-60°
角尺
五、拆除
5.1拆除前必须完成以下准备工作
1、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。
2、拆除安全技术措施，应由施工单位工程负责人逐级进行技术交底；设置警戒区，并有专人负责警戒。
3、清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5.2拆除顺序应符合以下要求
1、拆除脚手架顺序一般为：
剪刀撑→纵向水平杆→横向水平杆→立杆，按自上而下，先装者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采取上下同时作业，应先拆中间扣，再拆两边扣，由中间操作人员向工传递钢管。
2、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固。
3、当脚手架采取分段、分里外拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按有关规定要求设置连墙件和横向支撑加固。
5.3卸料应符合以下要求
1、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。
2、运至地面的构配件应按要求及时检查整修与保养，并按品种规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。
六、安全管理
6.1人员要求
1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等，袖口、裤口要扎紧。
6.2搭设阶段
1、脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，合格后方准使用。
2、脚手架搭设应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JDJ130—2001）JGJ59—99安全检查标准进行检查，发现问题应及时校正。
3、脚手架的搭设质量必须符合要求方能投入使用。
4、施工现场带电线路，如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自接电线电器装置。
6.3使用阶段
1、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
脚手架上严禁堆放大量模板、木料等多余的材料，确保脚手架畅通及防止超载。
2、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架应有防滑措施。
3、应设专人负责对脚手架进行检查和保修。
4、在下列情况下，必须对脚手架进行检查。
（1）在六级及以上大风与大雨后。
（2）停用超过一个月，复工前。
5、检查保修项目
（1）地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。
（2）扣件螺栓是否松动。
（3）安全防护措施是否符合要求。
6、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件
（1）主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆
（2）支撑、剪刀撑
要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。
7、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
8、临街搭设的脚手架外侧应有行人安全通道安全防护棚防护措施，以防坠物伤人。
9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005）的有关规定执行。
11、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁一切非操作人员入内。
拆下的杆件与零配件，应按类分堆（零配件装入容器），用吊车吊下，或分级传递严禁高空抛掷。
七、计算书
计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
7.1板模板支撑系统计算书
7.1.1参数信息
（1）模板支架参数
横向间距或排距（m）:
1.20；纵距（m）:
1.50；步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；模板支架搭设高度（m）:
5.20；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.5；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
可调托座。
（2）荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.500。
（3）材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
100.00；
托梁材料为：
钢管（双钢管）:
Φ48×3.5。
（4）楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
120.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
7.1.2模板面板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
（1）荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；
活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×1=2.5kN/m；
（2）强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
其中：
q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m
最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；
面板最大应力计算值σ=47000/54000=0.87N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
（3）挠度计算
挠度计算公式为
其中q=3.35kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/（100×9500×48.6×104）=0.019mm；
面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
7.1.3模板支撑方木的计算
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6=83.33cm3；
I=5×10×10×10/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
（1）荷载的计算：
钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；
模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×0.25=0.088kN/m；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
p1=2.5×0.25=0.625kN/m；
（2）强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载：
q=1.2×（q1+q2）+1.4×p1=1.2×（0.75+0.088）+1.4×0.625=1.88kN/m；
最大弯矩：
M=0.125ql2=0.125×1.88×1.52=0.529kN·m；
方木最大应力计算值：
σ=M/W=0.529×106/83333.33=6.345N/mm2；
方木的抗弯强度设计值：
[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为6.345N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
（3）抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足：
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.625×1.88×1.5=1.763kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.763×103/（2×50×100）=0.529N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.529N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
（4）挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载：
q=q1+q2=0.838kN/m；
最大挠度计算值：
ν=0.521×0.838×15004/（100×9500×4166666.667）=0.558mm；
最大允许挠度：
[V]=1500/250=6mm；
方木的最大挠度计算值0.558mm小于方木的最大允许挠度6mm,满足要求!
7.1.4托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.525kN；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=2.076kN·m；
最大变形Vmax=4.042mm；
最大支座力Qmax=18.679kN；
最大应力σ=2076139.323/10160=204.344N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值204.344N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为4.042mm小于1500/150与10mm,满足要求!
7.1.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
（1）静荷载标准值包括以下内容：
脚手架的自重（kN）：
NG1=0.138×5.2=0.72kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
模板的自重（kN）：
NG2=0.35×1.2×1.5=0.63kN；
钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×0.12×1.2×1.5=5.4kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.75kN；
（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1.2×1.5=8.1kN；
（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=19.44kN；
7.1.6立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中：
N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=19.44kN；
Φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
I----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ----钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.79；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
上式的计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=19439.616/（0.53×489）=75.007N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=75.007N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2（h+2a）
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.004；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.004×（1.5+0.1×2）=1.992m；
Lo/i=1991.836/15.8=126；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；
钢管立杆的最大应力计算值：
σ=19439.616/（0.417×489）=95.333N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=95.333N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
7.1.7立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120×1=120kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=19.44/0.25=77.758kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=19.44kN；
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=77.758≤fg=120kpa。
地基承载力满足要求！
7.20.85m高的梁模板支撑系统计算书
7.2.1参数信息
（1）模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:
0.35；梁截面高度D（m）:
0.85；
混凝土板厚度（mm）:
120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:
1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.10；
立杆步距h（m）:
1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:
1.20；
梁支撑架搭设高度H（m）：
5.20；梁两侧立杆间距（m）:
0.55；
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:
1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:
双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80；
（2）荷载参数
模板自重（kN/m2）:
0.35；钢筋自重（kN/m3）:
1.50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
18.0；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:
2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.0；
（3）材料参数
木材品种：
柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：
10000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.7；
面板类型：
胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
（4）梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
50.0；梁底方木截面高度h（mm）：
100.0；
梁底纵向支撑根数：
3；面板厚度（mm）：
1
升级会员 