丰阳煤矿副斜井大坡度架空乘人装置安装与应用研究总结报告.docx

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丰阳煤矿副斜井大坡度架空乘人装置安装与应用研究总结报告

大倾角长距离架空乘人装置的安装与应用

研究总结报告

1前言

煤矿大坡度可摘挂抱索器架空乘人装置是煤矿井下辅助运输设备，主要以斜井或平巷运送人员之用。

主要由驱动装置、托绳装置、乘人吊椅、尾轮装置、张紧装置、安全保护装置及电控装置等组成。

具有安全保护齐全、运行安全可靠、人员上下方便、无需等待随到随行、操作简单、维修方便、动力消耗小、输送效率高、一次性投资低等特点，是一种新型的现代化煤矿井下人员输送设备。

丰阳煤矿副斜井主要担负着全矿人员上下、矸石及材料、设备的提升，副斜井斜长1000米，巷道宽4.2m，巷道高为3.5m，井筒断面12.8㎡，斜巷平均坡度32.5°，其中变坡点4个，各偏口设计有上、下人平台各2个。

因丰阳煤矿副斜井为大倾角、大坡度斜井，经与多个厂家和公司领导进行技术交流及论证，最后通过设计计算，成功的在副斜井投入使用了一套大坡度可摘挂抱索器架空乘人装置，从此改变了副斜以往使用斜井人车提升人员的不安全系统模式。

现丰阳煤矿副斜井架空乘人装置运行已近一年时间，运行期间未出现任何安全生产事故。

该架空乘人装置在丰阳煤矿副斜井的成功应用为类似矿井实施该项技术奠定了基础，经与厂家进行技术交流及查询，该项目在目前国内未见相同文献报道，具有推广意义。

2技术特点

通过设计论证及方案的实施，使用斜巷专用平台车作为施工平台在副斜井内安装架空乘人装置，因副斜井肩负串车提升，故设计上、下人平台存在一定的难度，通过多次研究成功设计了各偏口的上下平台。

该架空乘人装置在丰阳煤矿运行近一年时间，运行效果良好，为类似大倾角长距离斜巷安装架空乘人装置提供了技术支持。

3适用范围

该成果适用于倾角不大于35°斜长不超过设计长度的斜井。

4工艺原理

架空乘人装置的工作原理是将钢丝绳安装在驱动轮、托绳轮、压绳轮、尾轮和张紧轮上，并经设有重锤的张紧装置拉紧后，由驱动装置的电动机输出动力带动减速机上的驱动轮和钢丝绳作循环无极运行，吊椅则通过抱索器与钢丝绳锁紧在运行的钢丝绳上，随钢丝绳上行或下行，从而实现输送矿工的目的。

其中钢丝绳通过尾部张紧装置张紧后，以维持钢丝绳在托绳轮之间的挠度和张力。

该设备由驱动装置、托绳轮装置、压绳轮装置、尾轮装置、张紧装置、乘人器、牵引索、张紧索、电气控制装置等组成。

设备整体电动机、制动器、联轴器、电控器材及钢丝绳全部由厂家提出设计要求，并由具备相应资质的厂家进行生产，横梁由用户自购配套。

5选型及计算

5.1猴车主要技术参数

5.1.1猴车型号：

RJKZ75型；

5.1.2最大运输能力：

360人/小时；

5.1.3同时乘坐人数：

152人；

5.1.4乘人间距:

13米；

5.1.5托轮绳间距：

8米；

5.1.6驱动轮直径：

1.7米；

5.1.7迂回轮直径：

1.7米；

5.1.8运行速度：

0.8m/s；

5.1.9托轮横梁底面安装高度（垂直巷道腰线方向）2480mm；

5.1.11吊椅间距：

13米；

5.1.12钢丝绳间距：

1200mm；

5.1.13钢丝绳型号：

6x31WS+FC1670-∅26-ZZ（无油），公称强度MPa1670（表面无油绳芯少油），钢丝绳最大牵引力：

45KN，钢丝绳最大破断拉力451KN；钢丝绳安全系数为6.1；

5.1.4机尾张紧行程:

11米；

5.1.15系统工作电压：

380V/660V；

5.1.16电机转速：

1480r/min，驱动电机功率为75KW；

5.1.17液压泵型号HPV135-02R，排量135ml/r；（待定）

5.1.18减速器速比：

97.5

5.1.19抱索器：

HK型。

5.2设计说明

5.2.1驱动部分

驱动部分设计为液压传动方式，该驱动部分主要包括驱动主轴组件、驱动轮等；

5.2.2钢丝绳的选取

经过设计计算，钢丝绳破断拉力总和为451KN，安全系数为6.1，选用6x31WS+FC1670-∅26-ZZ（钢丝绳符合《煤矿安全规程》的规定。

5.2.3安全距离的确定

《煤矿安全规程》（2010版）中第368条第二项：

蹬座中心至巷道一侧的距离不得小于0.7m。

5.2.4托绳轮及压绳轮的选用

配套的托绳轮有三种结构形式：

单托轮、托压绳轮、双轮托（压）绳轮，托轮间距为8米，每隔五个单托轮安装一个托压绳轮。

双轮托压绳轮组主要使用在变坡点处。

每组托（压）绳轮有二个轮体，两个托轮为浮动式，可绕中间横轴回转，吊椅平滑过渡各轮受力均匀；单轮托绳轮支撑轴为整体加工，托绳轮与压绳轮配合使用，托压绳轮不但有效避免钢丝绳的跳动、摆动和脱槽，而且解决了吊椅通过时的卡阻和震动问题。

托绳轮轮体为铸造件加工而成，每一个托绳轮轮体均为双轴承结构，保证了轮体运行平稳无噪声；轮体与钢丝绳接触部分均镶有非金属高耐磨材料轮衬，轮衬采用螺栓限位固定，更换轮衬只需拆卸螺栓即可，简单方便。

该轮衬具有耐磨性能好、使用寿命长的特点，能有效降低钢丝绳的磨损，提高钢丝绳的寿命。

直线段每个托轮约承受100kg重量,变坡点托轮随钢丝绳张力与变坡坡度大小不同而不同,最大可达530kg。

因此，直线段采用单托轮，变坡点根据受力大小的不同采用双托轮或双压轮，双托（压）轮均为绞支结构，各托（压）轮受力相等，且能减少对托（压）轮的冲击，能减缓托、压轮衬垫的磨损，提高托、压轮的使用寿命和乘坐的舒适性。

托、压轮轮衬均为耐磨的材料制成，摩擦系数小，且阻燃、抗静电，其中变坡点双托、压轮轮衬材料为聚氨脂，直线段托轮和压轮轮衬材料一般为橡胶。

5.2.5乘人器的设计

乘人器由HK型抱索器和活动吊椅组成。

由于我矿副斜井倾角过大，厂家在设计乘人装置全套设备时，出于安全角度考虑，在井口安装驱动时，加安了一组摩擦轮以增大整个系统的摩擦力，从而有效地保证乘人装置在使用中的安全性能，将围包角变变为3600，固将抱索器改为可摘挂式。

5.2.6机尾部分的设计

机尾主要包括迂回轮装置、张紧小车、滑道、导绳轮和重锤；迂回轮直径为1700mm，绳槽内镶嵌硬橡胶轮衬。

迂回轮装置在滑道内可自由移动，保持系统恒定的张紧力；通过导绳轮可将重锤置于巷内或巷帮硐室中。

由于钢丝绳使用初期伸长较大，故滑道长度（即拉紧行程）设计为11米，避免由于钢丝绳的伸长造成系统不能正常运行。

5.3设计计算

副斜井斜长1000m，最大倾角35º，平均倾角32.5º，最大班下井工人400人，现安装一台RJKZ75-35/2000U型架空乘人装置，电动机N=75kW，驱动装置为防爆型，配置6x31WS+FC1670-∅26-ZZ（无油）型牵引钢丝绳。

选型计算校验如下：

5.3.1主要参数的确定：

（1）预选电动机：

YB315S-6N=75kwNe=980r/min

（2）预选驱动轮：

直径=1.7m

（3）预选减速机：

TB3HV11-71i＝71

钢丝绳运行速度：

V＝K×（πD／60）×Ne／i=1.133m/s

K--钢丝绳运行时蠕动系数.取K=0.98

（4）预选钢丝绳：

6×19S-￠26（q0=2.4　9

（5）设吊椅间距为：

λ1=10则运输效率：

Qr=3600×V/λ1=407人次/h

（6）托轮间距：

λ2=8

（7）驱动轮绳槽与牵引钢丝绳间的摩擦系数μ＝0.2

（8）牵引绳在驱动轮上的围包角а=180°

5.3.2牵引钢丝绳张力的计算：

最小点张力的计算

Ｓmin＝C×q0×g

式中：

Ｓmin--最小张力点的张力，N；

Ｃ---钢绳的挠度系数，取C＝1000

q0---预选牵引钢绳的每米质量2.49Kg/m

g---重力加速度g＝9.81m/s

Ｓmin＝C×q0×g＝24426.9

各点张力的计算

（1）当下放侧无人乘坐而上升侧满员时：

（动力运行状态）

线路运行阻力：

W4-1=[q0+（Q1+Q2）/λ1]×（ωCOSα+SINα）Lg=51172.67

W2-3=[q0+Q2/λ1]×（ωCOSα-SINα）Lg=-18603.42

各点张力：

S3=Smin=24426.9S4=1.01Smin=24671.2

S1=S4+W4-1=75843.87

S2=S3-W2-3=43030.32

式中：

q0--每米钢丝绳质量2.49Kg/m

Q1--每人人体重量取Q1=75Kg

Q2--每把吊椅重量取Q2=15Kg

ω--牵引钢丝绳运行阻力系数，动力运行时.取ω＝0.02

制动运行时.取ω＝0.015

Ｌ――井筒斜长

（2）当下放侧满员而上升侧无人时时：

（制动运行状态）

线路运行阻力：

W4-1=[q0+（Q2/λ1]×（ωCOSα+SINα）Lg=19658.6

W2-3=[q0+（Q1+Q2）/λ1]×（ωCOSα-SINα）Lg=-48447.26

各点张力：

S3=Ｓmin=24426.9S4=1.01Smin=24671.2

S1=S4+W4-1=44329.8

S2=S3-W2-3=72874.16

5.3.3驱动轮防滑校验

当下放侧无人乘坐而上升侧满员乘坐时，处于动力运行状态

且S1-S2>０　S1/S2＝1.76<еμα[1.87]

当下放侧满员而上升侧无人时时：

（制动运行状态）

且S2-S1>０　S2/S1＝1.64<еμα[1.87]

式中μ--钢丝绳与驱动轮衬垫摩擦系数.取μ＝0.2

α--钢丝绳在驱动轮上的围包角。

5.3.4电动机功率的计算

动力运行时：

P＝Kb（S1－S2）υ／1000η=74.36

式中：

Kb――电动机功率备用系数.一般取Kb＝1.6

η――传动功率.　　　η＝0.8

制动运行时：

P＝Kb（S2－S1）υ／1000η=64.68

选取电动机功率为:

75

型号为：

YB315S-675Ｎe=980

额定电压等级：

380/660V

5.3.5牵引钢丝绳计算

Sk＝m×Smax　　

式中：

Sk--钢丝绳破断拉力总和.

m--钢丝绳的最低安全系数.取m＝6

Smax--最大张力点张力

Sk=6×75843.87=455063.22

因此，选择钢丝绳　6×19S-￠26

其钢丝绳破断拉力总和：

455KN公称抗拉强度1670Mpa

5.3.6重锤拉力计算

Si=S3+S4=49098.1

采用双滑轮四绳牵引重锤,拉紧重锤重量为1227Kg

每块重锤重50Kg,共25块

5.3.7拉紧行程确定

Li＝0.005Ｌ×2=10

考虑富裕系数，最终确定L＝13

5.3.8制动器选型

1、邦飞利减速机附带的高速端制动器

负载最大扭矩Tf=34721N.m

则要求减速机高速端的制动力矩为：

Tf÷i=356N.m

型号为713C3B-97（速比97）的邦飞利减速机附带的高速端制动器制动力矩为890Nm，完全满足制动要求。

2、低速端轮边制动器

负载牵引力F=F1－F2=34721N，要求低速端轮边制动器的制动力为负载牵引力的1.5～2倍,选用制动器型号为YQP120-C208A，为最大牵引力的3.0倍，完全满足制动要求。

5.3.9液压驱动总成选型

采用高速方案，即高速马达配减速机方案。

1、减速机选型

⑴要求减速机的输出扭矩为1.5Tf=52082N.m，选用意大利邦飞利减速机，型号为313R3-97.5FZ，速比i=97.5，额定输出扭矩为60000N.m。

⑵减速机的最大转速nmax

nmax=60υ/kπD

=60×1.2/（0.98×3.14×1.7）=13.8r/min

nmax-减速机的最大输出转速（r/min）

υ–钢丝绳最大运行速度（m/s）

D–驱动轮直径（m）

Kμ–钢丝绳蠕动系数，取0.98

⑶马达的最大转速ngmax

ngmax=nmaxi

=13.8×97.5=1345.5r/min

2、液压马达选型

⑴液压驱动总成的当量排量

Vd=2πTf/（△Pη1）

=2×3.14×36380/（18×0.9）=14103mL/r

Vd-液压驱动总成的当量排量（mL/r）

Tf-最大负载扭矩（Nm）

△P-液压马达的进出口压力差（MPa），在本项目中取18MPa.

η1-液压驱动总成的机械效率，齿轮及柱塞马达取0.9～0.95。

根据对液压马达排量和压力的要求,选用马达的型号为：

313R3-97.5FZ,其排量VG1为135ml/r,最高工作压力可达42Mpa,其总成当量排量为:

13095ml/r,转速范围S为50～4500r/min,完全满足猴车要求。

3、液压驱动总成的输出扭矩Tmax

Tmax=Vd.ΔP.η1/（20π）

=159×Vd.ΔP.η1=46847Nm>Tf=33726Nm，可满足驱动的要求。

4、液压马达的最大工作流量qmax

⑵液压马达的最大工作流量qmax

qmax=Vnmax/1000

=13095×13.8/1000=180.1L/min

5.3.10液压油泵选型

1、液压油泵的最大工作流量

Qmax=KL×qmax

Qmax-液压油泵的最大工作流量（L/min）

KL-考虑系统泄漏和容积效率下降的系数，一般为1.1～1.2，取KL=1.15，则

Qmax=1.15×180.1=207.2L/min

2、液压油泵的最大排量Vg2

Vg2=Qmax/Ne

=207.2×1000/1480=140ml/r

Ne-油泵的输入转速（r/min），4极电动机转速为1480r/min

3、液压油泵最大工作压力

Pmax=K（P+△P′）

Pmax-液压油泵最大工作压力（MPa）

P-液压马达最大工作压力（MPa）

K–系统压力备用系数，取1.2

△P′-油泵的回油压力损失，对闭式回路取△P′=2.4MPa

Pmax=K（P+△P′）=1.2×（18+2.4）=25.6MPa

4、速度验算（单泵运行时）

驱动轮的最大转速为nmax=电机转速Ne×油泵排量VG2η1/（马达排量VG1×减速机速比i）

=1480×135×0.9/（135×97）=13.7（r/min）

钢丝绳的最大速度υ=3.14×nmax×D/60=3.14×13.7×1.2/60=1.2m/s

6施工方法

6.1施工前准备

6.1.1施工人员在施工前必须了解施工现场，认真贯彻本施工措施。

6.1.2有矿技术科提前进行测量放线，根据图纸要求给出猴车提升中心线和巷道腰线。

6.1.3提前准备施工中所用的各种材料，包括爬梯、作业平台组件、各种成品件、设备、工具及各种起吊设备，并做好检查验收工作。

6.1.4由矿井统一协调施工队伍，并要明确每班的现场负责人。

6.2施工方法

6.2.1斜井托梁安装

1、施工地点平台搭设

根据副斜井实际情况，由于副斜井坡度大对施工造成极大难度，为保证施工人员的安全，在托梁安装施工前需要搭设作业平台。

每次施工之前，在作业地点位置可根据副斜井的坡度合理搭设作业平台，然后使用专用工具将平台各支撑固定牢固，并在平台上方铺设木板，施工人员使用爬梯上至平台位置施工。

各种所用的托梁，由运输队先将每班所要安装的托梁进行下料运输，使用花车进行运输，每班可根据工程量进行下料，将车停放至施工地点，由运输队安排专人跟车。

2、斜巷防滚矸篦子安装

提前在作业地点上方搭设挡矸篦子，并要装设临时挡车杠，要求挡矸篦子必须搭设牢固，全断面覆盖，以防止滚矸伤人，对搭设的挡车杠和挡矸篦子每班的现场负责人必须进行验收，并对作业地点的顶板也进行检查，经检查无安全隐患后才能开始进行本班施工，现场负责人要在施工原始记录上签字，填写安全设施存在的问题。

2、托座及托梁安装

井口至600米位置采用安装托座的形势规定托梁，首先采用从上往下依次安装托座，待托座安装完毕后，依次量取每根托梁的长度，然后由机修厂统一加工托梁，托座全部安装完毕后再从上往下依次安装托梁。

600米至-16m水平采用安装固定横担梁的形势固定托梁，从600米往下依次进行安装。

托梁及托座安装必须满足以下技术要求：

6.2.2机头安装

1、安装机头主要有五大件：

机座、减速机、电机、制动闸、驱动轮，按照上面顺序依次进行安装。

2、安装机座，机座重量1.5t，用5t手拉葫芦起吊，把手拉葫芦固定在起吊架上，用直径15.5mm钢丝绳和绳索锁住机座中心位置，开始起吊，起吊时要保持平衡。

吊到已固定好的工字钢下边时，用24条400mm长的螺栓固定在工字钢上，固定时应对角固定，保持平衡，螺栓要紧固到位，机座与驱动装置横梁必须采用高强度螺栓联接，初装时不要拧得太紧，以便调整，机座安装要保证水平。

3、安装减速机，减速机2t重，用两个5t的手拉葫芦起吊，把手拉葫芦固定在起吊架上，用直径15.5mm钢丝绳和绳索锁住减速机开始起吊。

起吊时，先用一个葫芦往上起吊，起吊高度要高于机座高度。

高于机座时，在用另外一个手动葫芦往机座上吊；往机座上起吊时，第一个起吊葫芦要慢慢下放，第二个葫芦要往机座上起吊，两个葫芦起吊要始终保持平行，直到把减速机安装到机座上，安装前应使安装表面保持干净，安装面之间不得有杂物，联接螺栓一定要拧紧，紧螺栓时不得按顺序依次操作，而要采用紧对角螺栓的方法，每个螺栓不得一次紧到位，以确保每个螺栓受力均匀；减速机安装完成后，按照安装中心的位置固定好驱动装置机座，安装中心线通过减速机输出轴的中心。

4、安装制动器，制动器重0.14t，用一个5t的手拉葫芦起吊，把手拉葫芦固定在起吊架上，用直径15.5mm钢丝绳和绳索锁住制动器，开始起吊。

吊上之后，安装制动器采用纵装方式，沿制动轮轴向方向吊装装入，将制动器套装在制动轮上拧紧紧固螺栓；然后调整螺栓，使制动闸瓦与制动轮贴合至最佳状态及周边间隙（不大于2.5mm）保持一致，最后固定调整螺栓，制动状态最小接触面积应≧60%。

5、安装电机，电机重0.55t，同样用两个5t的手拉葫芦起吊，把手拉葫芦固定在起吊架上，用直径15.5mm钢丝绳和绳索锁住电机开始起吊。

起吊电机过程和起吊减速机一样，把电机起吊到机座上，左右两半联轴器在出厂前已分别压入电机轴及减速机输出轴，此时只有将柱销（或梅花坠）插入两半轴孔中，调整好同轴度及间隙即可，安装弹性柱销联轴器时，联轴器前后两半的同轴度误差≤0.1mm，联轴器前后两半之间的断面间隙为2～6mm，安装梅花型弹性联轴器时，联轴器前后两半的同轴度误差≤0.1mm，联轴器前后两半的断面应将梅花型弹性垫压紧，两端面之间不得留有间隙，另外电机输出轴与减速机输入轴的同轴度误差≤0.35mm；安装完成后用斜口刀尺检查两联轴器的最大外径处的上、下、左、右四个点，看是否漏光及漏光大小，漏光处用塞尺检查，另外用钢尺分别测量制动轮断面至电机前段贴合面的上、下、左、右四个点的长度，其误差≤0.3mm，电机应运转灵活，无阻滞现象；电机和联轴器的安装符合要求后，将电机紧固在机座上，螺栓应露出螺母2～4个螺距。

6、安装驱动轮，驱动轮重0.4t，用一个5t的手拉葫芦起吊，把手拉葫芦固定在起吊架上，用直径15.5mm钢丝绳和绳索锁住驱动轮，开始起吊。

起吊时对准驱动轴往上拉，一直到拉不动为止，使驱动轴与驱动轮孔紧密接触。

注意：

往上拉驱动轮时，要保持驱动轮水平。

驱动轮的水平高度和垂直度误差≦0.3/1000，符合要求后，拧紧压板螺栓等，将驱动轮固定。

若在斜面上安装，则驱动轮表面必须与横梁底面所在平面平行。

7、所有机头部件安装完成后，检查驱动装置机座和驱动轮安装后是否符合要求，用长水平尺（≧500mm）在机座和驱动轮四周反复测量，如不符合要求则在横梁与机座联接处垫钢板的方法垫平，电机与减速机的联接轴同轴度是否符合要求，紧固螺栓是否拧紧等。

6.2.3机尾安装

1、安装机尾主要有导轨、迂回轮、张紧小车、滑轮组和重锤及单滑轮。

2、安装导轨；先确定迂回轮架上两对滚轮的最大间距，再将一根导轨固定在横梁上，固定位置为导轨内侧表面到安装中心线的距离等于滚轮间的最大间距的一半加上约2mm的滑动间隙（取两端和中间多点测定），将另一根导轨安放在横梁上离中心线的距离比另一根远一点，以不妨碍吊装迂回轮为准且不固定；两侧导轨安装的中心线直线度不大于1/1000，两中心线相对于架空成人装置中心线的平行度不大于0.5/1000，两中心线的高度差为±3mm；

3、安装迂回轮；在巷道顶上固定强力锚杆，并挂好吊装用的5t手拉葫芦两套，将迂回轮装置吊起，移动另一根未固定的导轨，将滚轮放入导轨内，调整好间隙后，再将另一根导轨与横梁用螺栓紧固，如不紧固，则会造成迂回轮下掉；迂回装置中的滚轮在轨道内要求滚动灵活。

4、安装张紧小车、滑轮组和重锤及单滑轮；安装前必须将减速机内加满润滑油，安装时应注意三滑轮组与迂回轮装置上的四滑轮正对，减速机放在不妨碍行人通行的一侧；安装单滑轮应与张紧小车卷筒的位置对称，以防尾轮架拉偏；张紧钢丝绳头与张紧小车卷筒固定可靠，卷筒定位插销不许插牢；安装重锤时不能先按设计最大值安装重量，要逐步增加重量，视其钢丝绳张紧到最佳状态为止，其重锤块应交错排列组装，防止松动，当上下调节重锤高度时，应防止重锤从吊架上滑出伤人，最后配置的重锤重量应根据牵引钢丝绳的张紧程度而定，以牵引钢丝绳负载时的最打挠度为100～150mm（以保证任何时候吊椅不擦地及牵引钢丝绳与驱动轮之间不打滑为准）。

重锤悬挂高度应视其具体情况而定，线路长、坡度大时，应考虑重锤有较大的行程。

必要时可在地面挖1～2m的深坑。

6.2.4托绳轮和压绳轮安装

1、安装托轮和吊架组件时，应使横梁上安装中心线标记至托轮轮衬中心的距离为钢丝绳间距的一半，并使托绳轮轮槽与横梁垂直。

2、对于不符合安装要求的横梁（如横梁不水平，不予安装中心线垂直）则在安装托轮吊架组件时，应根据现场情况采取相应的措施，以保证托轮的位置正确，托轮固定后，两端面必须在竖直平面内，并确保安装后的钢丝绳在托轮轮槽中心。

3、托压轮组件的托轮和压轮的相对位置要适当，压轮轮槽表面只接触钢丝绳即可，不许压紧钢丝绳，钢丝绳通过托压轮时，钢丝绳必须在托压轮轮衬轮槽中心线通过；直线段钢丝绳从头到尾必须为直线，不能有人为的弯曲变坡现象。

4、在变坡点安装双（托）压轮时,必须调整双压（托）轮，使钢丝绳通过变坡点成弧线，而不能为折线。

5、变坡点与驱动轮出绳处的有效距离不小于6m。

6、安装后在同侧的所有托绳轮和压绳轮，其钢丝绳与托轮和压轮中心线应重合，并应在同一竖直平面内，其偏差不应大于±2mm。

7、安装后在同测的所有托绳轮和压绳轮，其轮槽顶面高差不应大于2mm。

8、安装扩绳装置时，应注意定位轮（铁轮）应靠近钢丝绳并留有一定的间隙，此间隙的大小应根据扩绳轮轮衬允许磨损的厚度而定，一般＜10mm。

扩绳轮的轮衬磨损后，应随时调整补偿磨损量，否则会导致钢丝绳间距发生变化而发生掉绳现象。

6.2.5安装钢丝绳

1、钢丝绳的放绳方法

放钢丝绳时，必须保证不得让钢丝绳发生扭曲变形，更不能让钢丝绳呈螺旋状扭转，否则，钢丝绳将会在运行时产生自旋现象，并无法消除。

先将整卷钢丝绳放在能旋转的支架上，然后将绳头固定在机头处的横梁上，将钢丝绳头用绳卡固定牢固，将整盘钢丝绳盘放至花车上，绳盘中间穿销轴，将销轴两段固定在花驾车上，使用副井绞车将花架车下放的同时钢丝绳也跟随下放直至机尾位置（-16m水平），整个下放过程要通过钢丝绳卷筒的旋转来放绳。

2、插接钢丝绳

插接前，必须用手拉葫芦将钢丝绳预张拉后，确定钢丝绳实际