卸料平台施工方案58814.docx
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卸料平台施工方案58814
第一章工程概况
××××建筑面积超过22万㎡，由东西两座塔楼组成，可容纳万名员工，建成后，将成为××研发中心，是一座集运营和研发为一体的综合性办公大楼。
工程本工程地下3层，地上33层，建筑面积为125550m2，地下建筑面积20860m2；地上建筑面积104664m2，，塔楼160m高，用地面积8148m2。
作为××华南地区的总部和研发中心，是一座集运营和研发为一体的综合性研发办公楼。
项目名称
××××××
建设单位
××××有限公司
设计单位
××××有限公司
管理公司
××××有限公司
监理单位
××××有限公司
施工单位
××××有限公司
结构类型
现浇框架－核心筒结构
工程地点
××××
第二章编写依据
1、钢筋焊接及验收规范（JGJ18-96）。
2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80—91）
3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
5、××施工图纸
6、品茗施工安全计算软件-2013
第三章卸料平台施工要求
第一节落地式卸料平台搭设要求
注：
不能和裙楼外脚手架混搭，要独立分开
落地式卸料平台立面图
卸料平台侧立面示意图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台主要适用于主体阶段的砌筑材料垂直运输、模板及支撑架的转运，和装饰阶段的砂浆及各专业安装材料等材料的垂直运输。
卸料平台的平面尺寸主要考虑模板、木方长度，故搭设长度为4.5m，宽度为2.7m，根据场地情况可以适当调整立杆的纵横间距，但每根立杆的受力面积不大于1.5×0.9=1.35㎡，整个卸料平台纵横边的跨数可适当调整。
落地式卸料平台主要设置在地下室和裙楼外围，其位置及数量根据现场材料周转方便设置。
落地平台搭设的工艺流程为：
材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
以下是落式卸料平台的搭设要求：
（1）脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；平台底钢管间距0.45m，脚手架搭设高度17.5m。
（2）每根立杆底部应设置底座或垫板。
（3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
（4）脚手架底层步距不应大于2m。
（5）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
（6）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。
（7）平台底部加防滑扣件，扣件的拧紧力矩为40~65N.m。
台面应面满铺脚手板。
防护栏杆
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
（2）选用扎线张挂安全网，要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.8m和1.2m。
连墙件必须与结构进行刚性连接，连墙件不允许拉在外架上，每一层拉结连墙件不少于2道，且间距不大于3m。
第二节型钢悬挑卸料平台搭设要求
型钢悬挑式_卸料平台平面图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
说明：
钢丝绳拉环和保险绳拉环单独设置，
钢丝绳和梁角交接处垫橡胶垫。
节点二
节点三
钢丝绳绳卡做法和花篮螺栓
特别说明：
卸料平台架体应与外脚手架分开搭设，不能相连；卸料平台四周的栏杆点焊薄铁皮进行围护；本方案的型钢悬挑式卸料平台为备用，当爬架附带卸料平台满足不了施工需求时根据现场位置采用，卸料平台的位置及数量根据现场材料周转方便设置。
型钢悬挑卸料平台主要设置在塔楼外围，当爬架已经爬升上去，一些楼层没卸料平台周转材料时，可按此设置卸料平台，其位置及数量根据现场材料周转方便设置。
以下是型钢悬挑卸料平台的搭设要求：
1）、施工前应检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷红、白警示油漆。
2）、构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为40~65N/m。
3）、脚手板采用3mm钢板。
4）、安装栏杆，栏杆高度为1200mm。
栏杆内侧点焊薄铁皮围护。
5）、安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ17.5钢丝绳，计4根。
分别布置在料台平面φ20的吊环上，并用Y5-15绳卡卡牢，每根钢丝绳每端不少于3只。
6）、利用塔吊的吊索将M20的卡环分别从平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将18#工字钢（计算书便宜安全考虑用16#计算）支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留钢筋环用钢丝绳连接限位。
7）、先将2根φ17.5的钢丝绳分别锚固在上层结构框架柱或梁上，框架柱四角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将2根φ17.5的钢丝绳分别锚固在上层结构板面的预留钢筋环上。
钢平台外口应略高于内口150mm。
8）、接好钢丝绳调整完毕，（其中2根作安全绳）。
经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
9）、操作平台上应显著地标明容许荷载值，操作人员和材料的总量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。
10）、悬挂限载标牌，本卸料平台限载1t。
第四章安全管理措施及日常维修保养
1.安全管理措施
1）、搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。
2）、构配件及搭设质量应按规定进行检查。
3）、严禁超载，必须悬挂限载标牌，明确责任人。
4）、六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止作业。
5）、安全检查的次数为每提升一次检查一次。
6）、搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
7）、搭设操作工人严禁酒后作业。
三面设置护身栏杆，严禁施工人员翻越。
8）、搭设完后必须经过项目部安全员验收完毕后方可使用。
2.日常维修保养
1）、检查脚手架底部有无堆放杂物；
2）、检查明确脚手架平台的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。
如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。
3）、各类扣件的涂油和紧固。
检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺检逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。
4）、检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。
5）、与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。
6）、检查卸料平台的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。
还要检查平台上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。
此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。
7）、使用中必须经常检查，清除平台上的杂物。
8）、发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
第五章卸料平台计算书
第一节型钢悬挑卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
卸料平台名称
塔楼卸料平台
卸料平台类型
类型一：
主梁垂直建筑外墙
平台长度A（m）
4.5
平台宽度B（m）
2.5
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
主梁间距L1（m）
2.5
次梁间距s（m）
0.4
次梁外伸长度m（m）
0
内侧次梁离墙水平距离a（m）
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）
4
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）
4.2
内侧钢丝绳离墙水平距离a2（m）
3.5
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2（m）
4.2
钢丝绳夹个数
3
二、荷载参数
面板自重Gk1（kN/m2）
0.39
次梁自重Gk2（kN/m）
0.1392
主梁自重Gk3（kN/m）
0.2009
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4（kN/m）
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5（kN/m2）
0.01
施工活荷载Qk1（kN/m2）
2
堆放荷载Pk（kN）
12
堆放荷载作用面积S（m2）
2
施工活荷载动力系数
1.3
三、面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t（mm）
3
截面抵抗矩W（cm3）
1.5
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
面板受力简图如下：
计算简图（kN）
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×（1.3×QK1+Pk/S）×1=1.2×0.39×1+1.4×（1.3×2+12/2）×1=12.508kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.100×q×s2=0.100×12.508×0.42=0.2kN·m
σ=Mmax/W=0.2×106/（1.5×103）=133.419N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
四、次梁验算
次梁类型
工字钢
次梁型钢型号
12.6号工字钢
截面惯性矩Ix（cm4）
488.59
截面抵抗矩Wx（cm3）
77.53
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=（1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1）×s+1.2×Gk2=（1.2×0.39+1.4×1.3×2）×0.4+1.2×0.1392=1.81kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×12=16.8kN
正常使用极限状态：
q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=（0.39+2）×0.4+0.1392=1.095kN/m
p2=Pk=12kN
1、抗弯强度
计算简图（kN）
Mmax=q1（L12/8-m2/2）+p1×L1/4=1.81（2.52/8-02/2）+16.8×2.5/4=11.914kN.m
σ=Mmax/（γxWX）=11.914×106/（1.05×77.53×103）=146.355N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图（kN）
νmax=q2L14/（384EIx）（5-24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx）=1.1×25004/（384×206000×488.59×104）×（5-24（0/2.5）2）+12×25003/（48×206000×488.59×104）=0.557mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm
次梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
σ=Mmax/φbWX=11.914×106/0.899×77.53×103=170.92N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=1.650;
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.899
次梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=1.81×2.5/2=2.263kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.095×2.5/2=1.369kN
五、主梁验算
主梁类型
工字钢
主梁型钢型号
16号工字钢
截面面积A（cm2）
26.1
截面回转半径ix（cm）
6.58
截面惯性矩Ix（cm4）
1130
截面抵抗矩Wx（cm3）
141
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×（Gk3+Gk4+Gk5）=1.2×（0.201+0.150+0.010）=0.433kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×12/2=8.4kN
R1=2.263kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/m
p2=Pk/2=6kN
R2=1.369kN
1、强度验算
计算简图（kN）
弯矩图（kN·m）
剪力图（kN）
R左=19.413KN
Mmax=19.742kN·m
N=R左/tanα=R左/（h1/a1）=19.413/（4.200/4.000）=18.489kN
σ=Mmax/（γxWX）+N/A=19.742×106/（1.05×141.000×103）+18.489×103/26.10×102=140.432N/mm2<[f]=205.000N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图（kN）
变形图（kN·m）
νmax=8.431mm<[ν]=a1/250=4000.00/250=16.000mm
主梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
λx=a1/ix=400.000/6.580=60.790
N，Ex=π2EA/（1.1λx2）=3.14162×206000.000×26.100×102/（1.1×60.7902）=1305415.075N
由λx=60.790，查规范（GB50017-2003）中附录C-2得，φx=0.823
N/（φxA）+βmxMmax/（γxWx（1-0.8N/N，Ex））=18.489×103/（0.823×26.10×102）+1.0×19.742×106/[1.05×141.000×103×（1-0.8×18.489×103/1305415.075）]=143.483N/mm2<[f]=205.000N/mm2
主梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
剪力图（kN）
R左=19.413KN
六、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×37
钢丝绳直径
17.5
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg（kN）
206
抗拉强度为（N/mm2）
1850
不均匀系数α
0.82
安全系数K
6
花篮螺栓
T外=R左/sinα=19.413/0.724=26.809kN
[Fg]=aFg/K=0.820×206.000/6.000=28.153kN>T外=26.809kN
钢丝绳强度满足要求！
七、拉环验算
拉环直径d（mm）
20
抗拉强度（N/mm2）
65
说明：
钢丝绳拉环和保险绳拉环单独设置，
钢丝绳和梁角交接处垫橡胶垫。
节点二
σ=T外/（2A）=26.809×103/[2×3.14×（20/2）2]=42.690N/mm2<[f]=65N/mm2
拉环强度满足要求！
第二节钢管落地卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
办公楼1卸料平台
卸料平台布置方式
沿横向
平台长度A（m）
4.5
平台宽度B（m）
2.7
平台高度H（m）
17.5
立杆纵距la（m）
1.5
立杆步距h（m）
1.8
立杆横距lb（m）
0.9
板底支撑间距s（m）
0.45
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重g4k（kN/m）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
2.5
施工均布荷载q2k（kN/m2）
1
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
风荷载体型系数μs
0.09
风压高度变化系数μz
0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）
三、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/2=0.350×0.90/2=0.158kN/m;
Q1k=q1k×lb/2=2.500×0.90/2=1.125kN/m;
Q2k=q2k×lb/2=1.000×0.90/2=0.450kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.033+0.158）=0.229kN/m;
q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（1.125+0.450）=2.205kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×l2=（0.100×0.229+0.117×2.205）×1.502=0.632kN·m;
Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×l=（1.100×0.229+1.200×2.205）×1.50=4.346kN;
σ=Mmax/W=0.632×106/（4.49×103）=140.735N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.158=0.191kN/m
q'=Q1k+Q2k=1.125+0.450=1.575kN/m
R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.191+1.200×1.575）×1.50=3.149kN;
ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.191×（1.50×103）4+0.990×1.575×（1.50×103）4）/（100×206000.00×10.78×104）=3.849mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm
满足要求！
四、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax=4.346kN;
p'=R'max=3.149kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.687kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=5.032kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.201mm;
σ=Mmax/W=0.687×106/（4.49×103）=152.995N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=1.201mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;
满足要求！
五、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
8
扣件抗滑移承载力系数
1
Rc=8.0×1.00=8.000kN≥R=5.032kN
满足要求！
六、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管的净截面A（cm2）
4.24
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
双立杆计算方法
不设置双立杆
立杆计算长度系数μ
2
NG1=（la+1.00×lb+1.00×h）×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=（1.50+1.00×0.90+1.00×1.80）×0.033/1.80×17.500+0.033×1.50×1.00/1.00=1.397kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.50×0.90/1.00=0.472kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=2.500×1.50×0.90/1.00=3.375kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=1.000×1.50×0.90/1.00=1.350kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（1.397+0.472）+0.9×1.4×（3.375+1.350）=8.197kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×2.00×1.80=3.600m
长细比λ=L0/i=3.600×103/（1.59×10）=226.415≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×2.000×1.8=4.158m
长细比λ=L0/i=4.158×103/（1.59×10）=261.509
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.107
ωk=μzμsωo=0.74×0.09×0.45=0.030kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.030×1.50×1.802/10=0.018kN·m；
σ=N/φA+Mw/W=8.197×103/（0.107×4.24×102）+0.018×106/（4.49×103）=184.718N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
七、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）
3
内立杆离墙距离a（m）
1.2
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.09×0.45=0.030kN/m2
AW=1.80×1.50×2×2=10.8m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.030×10.8=0.448kN
N=Nw+N0=0.448+3.00=3.448kN
长细比λ=L0/i=（1.20+0.12）×103/（1.59×10）=83.019，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.733。
Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.733×4.240×10-4×205.00×103=54.156kN
N=3.448≤Nf=54.156
满足要求！
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
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