污水处理厂氧化沟调试.docx
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污水处理厂氧化沟调试
深圳市罗芳污水处理厂二期工程调试1工程介绍
1.1调试概况
深圳市罗芳污水处理厂调试［1］的目的是：
确保各构筑物、管路系统和机电设备能够按设计要求正常运行；确保各项运转指标达到设计要求；建立各设备和单元操作的操作规程；优化运行参数和处理效果，为今后的正常运行、科学管理打下基础。
调试小组首先根据设计文件制定调试大纲，再分阶段提出调试计划，具体从事调试工作。
调试小组及时把调试的结果和发现的问题以汇报的形式报告给深圳市给排水工程建设指挥部，并通报调试有关单位。
调试有关单位每周一在深圳市罗芳污水处理厂召开例会，讨论、协调、解决调试中出现的问题。
指挥部不定期召开调试工作汇报会，研究解决调试中遇到的重大问题。
调试汇报会和做出重要决定的每周例会，皆由调试小组形成会议纪要，通知调试有关单位执行。
调试小组首先进行设备检查和空机调试（水下设备一般不进行空机调试，以免烧坏）。
然后利用该厂一期工程出水进行氧化沟清水试验，并进行沟内流速场测试。
待清水调试无故障后，氧化沟再转入污水调试和污泥培养阶段，并测定溶解氧场，其它构筑物则直接进行污水调试。
最后进行全流程的、较长时间的系统调试。
．
1.2工程概况
深圳市罗芳污水处理厂始建于1990年，一期工程于1998年正式投入运行，二期工程于1999年动工修建，目前已经建成投产。
深圳市罗芳污水处理厂二期工程设计规模为25万m3/d，进厂原污水和处理后出水的水质指标（即GB8978-96《污水综合排放标准》中的一级标准）见表1，此外表中还列出了进水水温、出水pH和脱水后污泥含水率要求。
表1罗芳污水处理厂二期工程设计进出厂水质等指标
指进出备
校核进水浓200mg/L150BOD（mg/L）20
进水考虑工业污水成6025400COD（mg/L）校核进水浓20SS（mg/L）150200mg/L
30TN（mg/L）
15氨mg/L）
TP（mg/L）4
磷酸mg/L）
0.5
水温28
～14）（℃9
～6.5pH
脱水后污泥含水率≤80%
图1污水处理系统工艺流程示意
该工程采用的主体工艺是三沟式氧化沟，见图1。
由于生物除磷的需要，氧化沟前单独设置厌氧池。
为了确保厌氧池达到严格的厌氧状态，又在厌氧池前增设回流污泥浓缩池。
回流污泥浓缩池停留时间约0.8h。
回流污泥进入池两侧进泥渠，经配泥孔进入池内。
上清液与厌氧池的出水一起直接流入氧化沟配水井，并带走大量的硝酸盐。
约50%回流量的经重力浓缩的污泥通过排泥管，与来自沉砂池的原污水一起进入厌氧池。
．
厌氧池水力停留时间30min，循环推流式，设置有水下搅拌器。
二期工程共采用4座三沟式氧化沟，每座设计规模6.25万m3/d，设计水深5.8m。
转刷安装于氧化沟工作桥下，电动调节堰门分设于氧化沟两侧边沟。
氧化沟各设备运行由时间控制按周期运行，每个周期分为6个阶段，见图2。
图2三沟式氧化沟（硝化-反硝化）运行方式
A阶段。
运行时间为1.5h。
污水进入潜水搅拌器全部运行、曝气转刷全部关闭的缺氧状态的Ⅰ沟，完成反硝化作用。
Ⅰ沟内混合液一部分进入Ⅱ沟，另一部分作为回流污泥排出。
Ⅱ沟内所有转刷和潜水搅拌器全部运行，进行硝化作用。
好氧状态的Ⅱ沟内混合液进入Ⅲ沟。
Ⅲ沟处于沉淀和出水状态，沟内所有转刷和潜水搅拌器全部关闭，出水经电动调节堰门排出。
B阶段。
运行时间为1.5h。
污水进入所有转刷和潜水搅拌器全部运行的好氧状态的Ⅱ沟。
Ⅰ沟内所有转刷和水下搅拌器也全部运行。
Ⅱ沟内混合液进入Ⅲ沟和Ⅰ沟。
Ⅲ沟处于沉淀和出水状态。
．
污水进入所有转刷和潜水搅拌器全部运行的好氧h运行时间为1。
C阶段。
沟，Ⅱ沟内混合液一部分进入Ⅲ沟，另一部分作为回流污泥排出。
Ⅰ状态的Ⅱ
剩余活性污泥从Ⅰ沟排沟内所有转刷和水下搅拌器全部关闭，处于预沉淀状态。
出。
Ⅲ沟处于沉淀和出水状态。
阶段基本相同，只是将Ⅰ沟与Ⅲ，CF阶段。
运行状态分别与A，BED，，沟互换。
调试过程2
2.1单元调试1日，调试小组开始了设备检查和空机调试的准备工作。
11月19年2001日，开始进行提12月432月日，开始进行氧化沟设备检查及空机调试工作。
升泵房的调试准备、调试前检查和空机运行试验。
2#氧化沟注入一期工程的二1#氧化沟和日，年200112月25开始向沉池出水。
注水过程中，发现氧化沟出水集水槽的伸缩缝漏水，注水暂停。
12月28日，经施工单位整改，氧化沟出水槽漏水问题解决，氧化沟开始引入一期工程二沉池出水。
然后，调试小组进行了氧化沟设备清水运行调试，并检查厌氧池设备。
2002年1月10日，二期工程浓缩池和厌氧池从氧化沟泵入一期工程二沉池出水，开始进行设备清水运行调试。
．
但发调试小组始终没有发现严重问题，在上述设备检查和清水调试过程中，现了许多小问题，已经分批提交给设计、监理、施工、安装和厂家。
迄今为止，直接影响运行的问题已经全部整改，尚有一些遗留问题在整改中。
日，二期工程开始进入污水，进行带负荷污水调试和污泥1月15年2002培养的准备。
日，根据该厂两期工程的特点，将该厂一期工程的活性污1月212002年污泥培养正式通过污泥脱水系统的浓缩池，溢流进入二期工程的进水系统，泥，29月，和0.9g/L1日，两氧化沟的开始。
1月25MLSS分别达到了1.6g/L#氧化沟中沟和边沟日，1ML1.1mg/L和mg/L。
2月28日分别达到1.6
#氧化沟达到3g/L和2.9，g/LSS分别达到4.1和4.4g/Lg/L2，已经达到并超过设计要求，标志着该厂污泥培养阶段已经结束。
氧化沟出水清澈。
2.2系统调试
单元调试圆满完成后，污水处理厂系统投入较长时间的试运行，进行进一步的系统调试工作，以证实系统的处理性能，发现并及时纠正可能发生的不正常现象，优化运行参数，确保整个系统达到最佳的运行状态和处理效果。
系统调试将通过多次PDCA循环，发现问题，解决问题，不断优化工艺参数，。
3）详见图（改进系统处理效果，直到系统完全达到设计要求．
图3系统调试PDCA循环
2002年3月9日，二期工程系统调试开始进行。
由于单元调试工作进行得非常充分，故系统调试工作非常顺利，出水水质很快稳定达到设计要求。
2002年6月，系统调试工作顺利结束。
3处理效果
3.1进出水主要污染物
2002年3月开始，调试小组对深圳市罗芳污水处理厂二期工程的进出水水质和工艺参数进行了全面化验分析。
调试期间，二期工程两氧化沟出水的SS最大18mg/L，最小5mg/L，平均12mg/L，大大低于设计要求的≤20mg/L（见图4）。
调试期间，氧化沟出水BOD最大10mg/L，最小1～2mg/L，平均5～6。
5）见图mg/L（20≤，皆大大优于设计要求的mg/L
调试期间，氧化沟出水COD最大49～58mg/L，最小11～12mg/L，平均30mg/L，大大低于设计要求的≤60mg/L（见图6）。
图4二期工程两沟进出水SS变化
BOD
二期工程两沟进出水5图
图6二期工程两沟进出水COD
调试期间，氧化沟出水pH在7.23～8.17范围内，满足设计要求的6.5～9。
综上所述，二期工程出水的主要污染物指标皆达到并大大优于设计要求。
3.2进出水营养物质
二期工程出水氨氮设计要求≤15mg/L，实际两沟出水氨氮最大仅5.34mg/L，平均在0.22～0.67mg/L之间，大大优于设计要求（见图7）。
二期工程两沟进出水氨氮7图
见mg/L（之间，小于0.5调试期间，出水总磷两沟平均在0.26～0.27mg/L
8）。
图
二期工程两沟进出水总磷图8
3.3氧化沟污泥指标448～5调试期间，二期工程氧化沟中沟的混合液悬浮固体浓度在1752
3.4g/L。
mg/L3456～3478，符合设计要求的mg/L之间，平均氧化有机物相对偏少，由于二期工程未设初沉池，故活性污泥中泥砂较多，
。
43%沟中沟的混合液挥发性悬浮固体浓度偏低，仅占MLSS的100，在～7896mL/g调试期间，二期工程氧化沟中沟的污泥容积指数为2，mL/g95.96为SVI氧化沟边沟的说明污泥沉降性能良好。
mL/g以下，#污泥沉降性能不如中沟。
污泥脱水效果3.4
深圳市罗芳污水处理厂二期工程在原一期工程的脱水间里新增加了3台离心浓缩脱水机，扩大了污泥脱水能力。
二期工程的剩余污泥直接在离心机中浓缩脱水，一期工程污泥脱水则需要经过带式压滤浓缩机浓缩，然后再经带式压滤脱水机脱水。
二者相比，二期工程的工作流程较短，操作更简便。
调试期间，二期工程离心机脱水后污泥含水率平均在69%～71%之间，大大优于设计要求的80%。
与一期工程脱水后污泥的含水率平均82%相比，二期工程的脱水效果显著提高。
3.5生产运行情况
根据深圳市罗芳污水处理厂编制的《深圳市污水处理厂生产运行情况报表》，自2002年3月进入试运行系统调试以来的生产运行情况见表2。
表2二期工程2002年生产运行情况
污水量（万m3）干泥（t）
单位产泥进水量月单位电耗量折二期（份万m3/d）（kW·h/m3）一一期二期,二期m3）万（t/算3241.9214.17.140.23194.93218.570.227.504258.0225.0258.820.22
9.33
289.3276.05
91.520.43101.820.45
132.450.46
0.490.500.510.49断面80.520.530.50
0.500.540.52断面90.680.540.540.62
0.520.630.520.530.530.510.57断面10
0.500.520.580.560.56断面110.610.59
0.380.440.39断面120.640.540.490.46
0.77断面130.680.670.620.700.720.75
0.70
0.78
0.710.730.710.690.70断面140.450.450.460.44断面60.430.410.35
0.630.450.420.487断面0.460.420.44
0.530.450.450.42断面80.430.420.44
0.510.490.460.47断面90.450.440.40
0.500.380.49断面100.450.410.430.40
0.280.2311断面0.130.150.100.110.15
0.62120.580.470.440.430.420.40断面0.420.380.420.380.3813断面0.350.33
0.450.460.4514
断面0.430.410.350.37
280.7断面50.49断面3
0.500.600.520.500.500.510.370.430.39
0.240.230.490.470.500.510.510.520.440.690.650.600.420.54
518.00275.540.490.470.620.500.52
0.980.58
6
247.0
9.360.33
断面断面断面断面
0.54670.5045
297.580.470.460.480.490.600.410.540.57
平
0.36
0.49
255.7
252.3
8.33
150.33
均
0.42
0.62
由表2可见，2002年3～6月期间，二期工程进水量在7.14～9.36万m3/d之间，平均8.33万m3/d，仅占设计进水量12.5万m3/d的67%，仍然不足。
由表2可见，二期工程单位电耗在0.22～0.24kW·h/m3之间，平均0.23kW·h/m3，这在国内外污水处理厂中无疑处于先进水平。
由表2可见，二期工程单位产泥量在0.43～0.98t干泥/万m3污水之间，平均0.58t干泥/万m3污水，这在国内外同类污水处理厂中也相对偏低。
4氧化沟流场和溶解氧场
4.1氧化沟流场
2002年3～4月，调试小组进行了氧化沟流场测定，共布置了28个测量点，每点测量7个不同深度的流速，流速测量点位置见图9，流速测量结果见表3。
4和表．
流场测定中流速测量点位置图9
故只须测量其中一个边所以流场必然完全一样，由于两个边沟的工况完全一样，所以其流场必其内部工况是中心对称的，沟的流场即可。
无论是边沟还是中沟，测量点布置在为了测量方便，然也是中心对称的，故只须测量其一半流场即可。
工作桥附近。
外，以下和边沟断面m11可见，除边沟断面1的水深53由表和表4，满足设计要求。
所有的实测流速皆大于0.3m/s速沟流表3中
水深1m2m3m4m5m5.5m5.8m
0.71断面10.680.670.620.700.720.75
断面0.4220.420.390.420.540.540.62
断面0.4830.580.590.560.560.580.49
0.39
0.340.460.480.320.644断面0.38
注：
表中数据单位为m/s。
表4边沟流速
5.55.8
5m
4m1m2m3m水深m
m
断面10.320.450.350.330.280.250.26
0.36
0.330.380.350.420.480.322
断面．
注：
表中数据单位为m/s。
但是，边沟断面1和边沟断面11的流速具有特殊性。
由图9可见，两处皆位于氧化沟水流转弯以后的回流区，故纵向流速较小。
但是，由于测量结果未能反映作为回流区应该具有的侧向流速和竖向流速，所以两处的实际流速应该更大，而且回流区紊动强烈，所以两处皆不可能出现活性污泥沉积的不良现象。
．
综上所述，氧化沟流场基本良好，任何位置皆不会出现活性污泥沉积。
4.2氧化沟溶解氧场
2002年3月，调试小组进行了氧化沟溶解氧场测定。
共布置了10个测量点，溶解氧测量点位置见图10。
溶解氧测量结果见图11和图12。
图10溶解氧测量点位置
月边沟溶解氧测量结果（缺氧）3年200211图
图122002年3月中沟溶解氧测量结果（好氧）
由于受到溶解氧探头电缆长度的限制，每点只能测量水下1.5m深度处的溶解氧，但是，氧化沟混合充分，该处的溶解氧基本上可以代表整个断面的情况。
由图11可见，在转刷不开、水下推进器全开的条件下，氧化沟边沟处于缺氧状态，此时平均溶解氧在0.1～0.9mg/L范围内，全部数据平均为0.36mg/L，满足工艺要求。
显然，由于氧化沟刚从好氧阶段进入缺氧阶段时溶解氧会高一些，然后逐渐降低，所以实测的边沟溶解氧数据有一定范围是合理的。
由图12可见，在转刷和水下推进器全开的条件下，氧化沟中沟处于好氧状态，此时平均溶解氧在4.12～7.37mg/L范围内，全部数据平均为5.22mg/L，满足工艺要求。
同样由于氧化沟刚从缺氧阶段进入好氧阶段时溶解氧会低一些，然后逐渐提高，所以实测的中沟溶解氧数据有一定范围，也是合理的。
值得注意的是，一般
认为氧化沟的溶解氧只能达到3mg/L左右的水平，而罗芳污水处理厂氧化沟好氧状态的中沟2002年3月17日测点2实测的溶解氧最高达到7.54mg/L，当日中沟各测点平均溶解氧高达7.37mg/L，大大高于文献所载的其它氧化沟，这应该是该厂处理效果优异的原因之一。
这一现象说明该厂的设计优秀，曝气、搅拌设备良好，而且管理水平高。
当然，工艺并不要求如此高的溶解氧，在实际运行中可以适当减少所开曝气转刷的数量，以减少能耗。
5结语
深圳市罗芳污水处理厂二期工程各构筑物、设备能够正常运行，出水水质全面稳定达标，调试结果证明该工程是成功的。
二期工程生物除磷效果无疑达到国际先进水平，设计、建设、调试、管理方面的经验值得总结。
xx城市垃圾填埋场渗滤液处理工程
调试方案及操作安全规程
一、工程概况
xx市城市生活垃圾填埋场日处理城市生活垃圾能力为600吨/日，填埋场有效填埋面积248亩，设计使用年限为12年。
本垃圾填埋场渗滤液处理工程是城市垃圾无害化系统工程的配套工程，受xx市市政公用事业管理局委托，xx承担该工程的设计工作，设计采用厌氧+好氧+凝凝沉淀工艺，设计规模250吨/日。
．
二、调试条件
xx城市垃圾填埋场渗滤液处理工程现已基本施工完毕，各池经过试水无渗漏，设备安装就绪，全部工程经当地工程质量监督部门验收合格，废水、电、给水均引到处理场内，废水处理站现已完全具备试车调试的条件。
三、调试程序及时间安排
本工程调试工作主要包括：
单机设备试车，系统设备联动试车，工艺调试等方面，根据初步预计，二个月时间内可以完成调试和菌种培养驯化工作，使处理系统正常运转并达到最终出水达标排放的目标。
调试工作按如下程序进行：
（1）.各单机设备试车（2天）；
（2）.系统设备联动试车（2天）；
（3）.厌氧UASB启动（3-7天）；
（4）.厌氧UASB调负荷（40-50天）；
（5）.好氧单元启动（2-5天）；
（6）.好氧单元调负荷（30-40天）；
（7）.混凝单元调试（10天）。
步骤同步进行。
（4）步骤与（7）—（5）注：
四、调试方案
1．厌氧UASB调试
（1）接种
外购同类或相近性质废水处理站的成熟厌氧污泥作为接种污泥投入二个UASB池中，进行UASB反应器的初级启动，启动阶段的主要目的是使UASB反应器进入工作状态，使接入的菌种由休眠状态恢复活性并逐步适应垃圾渗滤液废水。
按接种量15—20g/l将接种污泥投入两个UASB反应器，共需投加接种污泥200—320吨（按95%含水率的厌氧泥计算，干基为10—16吨）。
接种污泥均匀投入两个UASB反应器后，再用CODcr为5000mg/l的渗滤液废水将UASB反应器注满，让接种污泥在废水中浸泡两日，同时每日投入2—4车三级化粪池污水作为营养接种液。
（2）启动
用CODcr浓度为5000mg/l35℃的渗滤液废水每天均匀投入每个UASB反应器,
进水量为30m3/d（调节池提升泵开启3.0小时），同时每池开动回流调节，每天测定进出水的有机酸浓度、CODcr浓度、氨氮浓度、pH值，首次启动时出水有机酸浓度可能出现提高后下降的现象，待升高又下降至500mg/l以下时，可进入下一环节。
）增加负荷3（
此阶段为污泥的培养阶段，包括微生物的选择、驯化及繁殖直至最-终的颗粒化。
这一阶段的进水水力负荷及有机负荷逐步地提高直至最终的设计负荷（250m3废水/天），可分为5个负荷阶段提高，分别是从30m3/d到50m3/d，50m3/d至80m3/d，80
m3/d到120m3/d，120m3/d到180m3/d，180m3/d到250m3/d。
进水量每次变动应稳定运行6—8天，待厌氧出水有机酸浓度降至500mg/l以下才可进入下一个负荷阶段。
增加负荷阶段总共约需50天。
2．接触氧化池调试
1）接种
在接触氧化池中投加5吨好氧污泥（新鲜好氧脱水污泥亦可），并用CODcr浓度为1000mg/l的废水将氧化池注满，开动曝气系统，在不进水的情况下连续曝气2天（另外，用粪水连续驯化接种7—10日也可）。
2）连续运行
连续运行可配合厌氧UASB负荷提升进行，直接承接厌氧UASB出水，开动曝气系统连续曝气，同时开动污泥井、污泥泵向氧化池回流污泥，使氧化池中填料以的生物膜逐渐增长，待生物膜长到一定厚度后，即可减少污泥回流乃至不进行污泥回流。
连续运行阶段每天监测二沉池出水CODcr、SS及曝气池中DO浓度、悬浮污泥浓度（MLSS）及污泥沉降比SV30等。
控制曝气量，保证氧化。
2~3mg/l池中的溶解氧为
3．混凝部分调试
混凝部分的调试在接触氧化池调试基本结束时开始进行，此时氧化池中的生物膜已趋于成熟，池内悬浮污泥仅为生物膜脱落后的碎体，出水中悬浮物含量很低，向氧化池出水投加药剂，调节药剂的投加剂量，同时测定沉淀池出水的CODcr浓度、pH值、色度、悬浮物浓度等指标，确定药剂的最佳投加量、最佳混凝pH值。
五、满负荷运行控制参数
1．水质监测
（1）每天监测调节池出水CODcr、SS、pH、水温；厌氧池水温，出水CODcr、SS、pH；曝气池中溶解氧；水温；二沉池出水CODcr、SS、pH。
（2）每周监测一次调节池出水TN、TP；厌氧池出水TN、TP及取样管处的MLSS。
（3）每日进行一次硫酸根和沼气成份分析。
2．调节当控制参数
控制调节池水量，控制调节池去厌氧UASB水量，保证水质均匀，水量为≤250m3/d,水质为CODcr≤5000mg/l,
SS≤2000mg/l当上述条件中不满足时，应停止进水，同时启动厌氧出水回1.25kgCODcr/m3?
;d,≤流或适当减少水量，使厌氧池有机负荷控制在．
水力负荷控制在≤250m3/d.
3.厌氧UASB控制参数
厌氧UASB池内水温控制在35℃±0.5℃。
有机负荷≤1.25kgCODcr/m3?
;d。
控制厌氧池中悬浮污泥层污泥最低界面在中间取样管进口位置，悬浮污泥浓度约40～60g/l,
当污泥界面升至三相分离器沉淀区入口进（高位取样管进口位置），应排泥至污泥浓缩池。
排泥进应逐日进行，每日排泥使污泥界面下降高度不超过300mm。
排泥应注意使悬浮污泥层污泥界面不低于中间取样管进口位置。
4．氧化池控制溶解氧浓度为2～4mg/l。
5．絮凝沉淀应控制好絮凝剂投加量，沉淀池分池轮换定期排泥到污泥池，再由污泥泵排入厌氧池和
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