其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=150×1.8×1.8/6=81cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1.5×38.4×0.9=62.21kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×1.5×4×0.9=7.56kN/m；
计算跨度（次楞间距）:
l=300mm；
面板的最大弯矩M=0.1×62.208×3002+0.117×7.56×3002=6.39×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×62.208×0.30+1.2×7.560×0.30=23.250kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=6.39×105/8.10×104=7.9N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=15N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=7.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！
2、抗剪验算
Q=（0.6×62.208×300+0.617×7.56×300）/1000=12.6kN；
τ=3Q/2bh=3×12.597×1000/（2×1500×18）=0.7N/mm2；
面板抗剪强度设计值：
[fv]=1.4N/mm2；
面板的抗剪强度计算值τ=0.7N/mm2小于面板的抗剪强度设计值[f]=1.4N/mm2，满足要求！
3、挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/150
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=38.4×（1.6-0.1）=57.6N/mm；
l--计算跨度:
l=300mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=150×1.8×1.8×1.8/12=72.9cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×57.6×3004/（100×6000×7.29×105）=0.722mm；
面板的最大容许挠度值:
[v]=min（l/150,10）=min（300/150,10）=2mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.722mm小于面板的最大容许挠度值[v]=2mm，满足要求！
（四）梁侧模板支撑的计算
1、次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=23.250/1.600-0.100=15.500kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×5×7×7/6=40.83cm3；
I=1×5×7×7×7/12=142.92cm4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
经过计算得到最大弯矩M=0.310kN·m，最大支座反力R=6.605kN，最大变形ν=0.394mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.10×105/4.08×104=7.6N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=7.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
（2）次楞的抗剪验算
Q=3.505kN；
τ=3Q/2bh=3×3505.23/（2×50×70）=1.302N/mm2；
次楞的抗剪强度设计值：
[fv]=1.3N/mm2；
次楞最大抗剪强度基本满足要求！
（3）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[v]=min（400/150,10）=2.667mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.394mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=2.667mm，满足要求！
2、主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.605kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3；
I=2×10.783=21.57cm4；
E=206000.00N/mm2；
主楞计算简图
经过计算得到最大弯矩M=0.892kN·m，最大支座反力R=14.696kN，最大变形ν=0.478mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=8.92×105/8.99×103=99.2N/mm2；
主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=99.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.478mm
主楞的最大容许挠度值:
[v]=min（600/150,10）=4mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.478mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=4mm，满足要求！
（五）穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M14；查表得：
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=14.696kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×105/1000=17.85kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=14.696kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
二、梁底模板计算
（一）参数信息
梁的截面尺寸为400mm×1600mm，模板支架计算长度为6m，梁支撑架搭设高度H（m）：
5.97，梁段集中线荷载（kN/m）：
38.6。
采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。
1、支撑参数及构造
梁两侧楼板混凝土厚度（mm）:
100；立杆纵距la（m）:
0.6；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.08；
立杆步距h（m）:
1.6；板底承重立杆横向间距或排距l（m）:
0.9；
梁两侧立杆间距lb（m）:
0.8；梁底增设双立杆。
2、材料参数
面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。
竖向力传递通过双扣件。
木方断面为50mm×70mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105mm4。
木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝9000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。
荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
3、荷载参数
梁底模板自重标准值为0.5kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：
24kN/m3。
所处城市为宁波市，基本风压为W0＝0.44kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.038。
（二）梁底模板强度和刚度验算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。
本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=300.00×18.00×18.00/6=1.62×104mm3；
I=300.00×18.00×18.00×18.00/12=1.46×105mm4；
1、荷载计算
模板自重标准值：
q1＝0.50×0.30＝0.15kN/m；
新浇混凝土自重标准值：
q2＝1.60×24.00×0.30＝11.52kN/m；
梁钢筋自重标准值：
q3＝1.60×1.50×0.30＝0.72kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：
q4＝1.00×0.30＝0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：
q5＝2.00×0.30＝0.60kN/m。
底模的荷载设计值为：
q=1.35×（q1+q2+q3）+1.4×（q4+q5）=1.35×（0.15+11.52+0.72）+1.4×（0.30+0.60）=17.99kN/m；
2、抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：
Mmax=0.125ql2＝0.125×17.99×0.20×0.20=0.090kN·m；
支座反力为R1=0.375ql=1.349kN；
R2＝1.25ql＝4.497kN，R3＝0.375ql＝1.349kN；
最大支座反力R=1.25ql＝4.497kN；
σ=M/W=9.00×104/1.62×104=5.6N/mm2；
面板计算应力σ=5.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！
3、抗剪强度验算
面板承受的剪力为Q=2.248kN,抗剪强度按照下面的公式计算：
τ=3Q/（2bh）≤fv
τ=3×2.248×1000/（2×300×18）=0.624N/mm2；
面板受剪应力计算值τ=0.624小于fv=1
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