模板专项施工方案改.docx

模板专项施工方案改.docx

《模板专项施工方案改.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板专项施工方案改.docx（23页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

模板专项施工方案改

模板工程专项施工方案

第一节编制依据

《建设单位提供的结构施工图》；

《建设工程安全生产管理条例》及相关安全生产法律法规；

《重庆市南川区建设委员会文件》南川建委发【2009】117号；

《重庆市南川区建设委员会文件》南川建委发【2009】118号；

《住房和城乡建设部文件》建质发【2009】87号；

《重庆市建设工程施工安全管理总站文件》渝建安发【2009】19号；

第二节工程概况

本工程位于南川区原植物油厂，总建筑面积57554.89m2，2#、4#楼共33F/-1F层，总高度为109.500m；3#楼共31F/-1F层，总高度100.200m。

本工程建设单位重庆市博嘉房地产开发有限公司、设计单位为河北建筑科技学院建筑设计研究院，监理单位为重庆江河工程建设监理有限公司。

本工程为一类高层建筑，2#楼负一层层高6.0m，标准层层高3m，总工期360天。

第三节模板方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，安拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标准化工地的有关标准。

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定设计采用以下3种模板及其支架方案：

墙模板，梁模板，柱模板。

第四节材料选择

按装饰的混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度。

本工程墙、梁、柱、板模板工程：

所有面板均采用18mm厚九夹板；所有内楞均用35×80mm木方；外楞，模板支架支撑系统采用48×3.5钢管组成；对拉螺杆加固。

本工程采用商品砼,柱、梁、板、墙整体浇筑。

第五节模板设计与计算

一、概述

模板工程是砼结构工程的重要组成部分，它属于建筑工程施工的临时性结构，对砼结构的成型质量和施工期间的安全，将起着举足轻重的作用，因此，须将模板的设计与计算方法及相关要求，作出如下概述。

1、面板计算时，不考虑竖楞与面板的共同工作，竖横楞按连续梁截面计算。

2、竖楞、横楞计算时，不考虑它们的共同工作，各自单独计算，但是，面板跨度由竖楞木间距控制，竖楞跨度由横楞间距控制，对拉螺栓间距对竖横楞双向间距实行总控制，并取其计算内容较小值。

3、在实施过程中，由于材料性能，制作安装方法，砼侧压力，重量、施工中产生的其它荷载，投料，浇筑速度等各种因素的变化较大，从而需要精确计算内力较为困难，故采用简化计算。

4、砼倾到产生的荷载仅在有效压头高度范围内起作用，可略去不计，但考虑到模板结构不确定因素较多，同时亦不考虑荷载折减。

5、模板及其支架系统必须有足够的承载力，刚度和稳定性，并能可靠地承受新浇钢筋砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的各种荷载，模板在承受荷载后，不变形，不出现倾斜和失稳。

6、因地制宜，就地取材，在确保安全、质量、工期的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工。

二、计算参数

（一）砼

砼重量Υ0=24KN/m3；砼初凝时间t0=200/T+15；掺外剂时取β1=1.20不掺外加剂时取β1=1.0；当砼坍落度小于30mm时，取β2=0.85，50-90mm时取β2=1.0,110-150mm时取β2=1.15,190-220mm时β2=1.30,V=砼浇筑速度，H=砼侧压力计算位置至新浇筑砼顶面的总高度（m）。

（二）材料：

1、九夹板：

弹性模量E=6000N/mm2；抗弯强度设计值fm=15N/mm2；抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2。

2、木材：

弹性模量E=9500N/mm2；抗弯强度设计值fm=13N/mm2;抗剪强度设计值fv=1.4/mm2。

3、钢材：

弹性模量206×103N/mm2；Q235钢抗弯强度设计值f=205N/mm2

4、钢管：

￠48×3.5i=15.8入=L0/i

（三）荷载及荷载组合：

1、荷载标准值

（1）新浇普通砼自重标准值，采用24KN/m3；

（2）钢筋自重标准值，框架取1.5KN/m3;楼板取1.1KN/m3;

（3）施工人员及设备荷载标准值:

活荷载取2.5KN/m2

（4）倾倒砼产生的水平荷载标准值,取2KN/m2,垂直取4KN/m2

（5）模板及支架自重标准值:

平板的模板及小楞取0.3KN/m2;框架梁木模板取0.5KN/m2;支架取0.75KN/m2.

2、荷载分项系数

（1）模板及支架自重，新浇砼自重、钢筋自重，新浇砼对侧模板面的压力取=1.2；

（2）施工人员及设备荷载、振捣砼时产生的荷载取1.4。

3、荷载组合：

各标准荷载值分别乘以各分项系数的总和为荷载设计值。

三、模板结构允许挠度

对结构表面做装修的模板，为模板构件计算跨度的[ω]=1/250，不做装修的[ω]=1/400。

四、砼侧压力计算公式：

1、砼压力，F1=0.22r0t0β1β2

、F2=r0t0H取两者小值；

2、砼侧压力的计算有效压头高度h=F/t0。

五、内力分析《建筑结构静力计算手册》93版。

六、模板设计选择施工荷载最大的相关构件模板有关内容进行设计与计算。

1、柱模板以3#楼负一层KZ2为例，截面尺寸：

400mm×800mm；

2、墙模板以2#楼负一层挡墙为例，H=5.7m,墙厚度350mm；

3、梁模板以3#楼负一层，层高3.9m，构件编号KL4,截面尺寸：

300mm×700mm，L=7100mm；

七、模板设计计算书

（一）砼挡土墙侧模板

1、墙模板侧压力标准值计算：

F1=0.22×24×5.7×1.2×1.3×

=81.46KN/m2；

F2=24×4.4=105.6KN/m2

2、砼侧压力设计值为：

q1=81.46KN/m2×1.2=97.75KN/m2有效压头高度h=97.75/25=3.91m

倾倒砼产生的垂直荷载标准值为4KN/m2如图所示。

由图知倾倒砼产生的荷载仅在有效压头高度范围内起作用，可略去不计，考虑到模板结构不确定的因素较多，同时亦不考虑到荷载折减，取q1=97.75KN/m2

3、竖楞木间距（即侧板的跨度）

侧板计算宽度取1000mm，楞木间距设为200mm，侧

L/n=200/18=11.1,查表L/h<13故按强度和刚度要求计算容许跨度（间距）按下式计算:

按强度要求L=147.1h×

=268mm＞200mm满足要求

按刚度要求

L=66.7h

=260mm＞200mm满足要求

取竖楞木间距为200mm

4、横楞木间距（即竖楞木跨度）

横楞木间距设500mm，则

L/h=500/100=5查表L/h<13故按强度和刚度要求计算容许跨度（间距），横楞为2Φ48×3.5钢管，A=489mm2

（墙外钢楞）

按强度要求

L=11.4×

=11.4×47.86=549mm＞500mm满足要求

按刚度要求

L=15.3×

=15.3×42.4=649mm＞500mm满足要求

墙外钢楞容许间距计算：

按强度要求

L=3305×

=3305×0.10=334mm＞300mm满足要求

按刚度要求

L=2124.7×

=2124.7×0.217=461mm＞300mm满足要求

由强度要求容许间距为300mm

对拉螺栓的拉力（对拉螺栓横向间距400mm,竖向间距300mm）

N=97.75×0.5×0.3=14.66KN

M14对拉螺栓容许拉力[N]=17.8KN>N=14.66KN满足要求

墙模板杆件、对拉螺栓布置见图2

墙模板剖面图见图3

（二）梁模板

1、梁侧模板

（1）砼侧压力标准值计算

F1=0.22×24×5.71×1.2×1.3×

=81.46KN/m2

F2=24×2.0=48KN/m2

取两者小值：

48KN/m2

（2）砼侧压力设计值

q1=1.2×48＋1.4×2=60.4KN/m2

面板：

按强度要求

L=147.1×h×

=147.1×18×0.129=342mm＞300mm满足要求

按刚度要求

L=66.7×h×

=66.7×18×0.255=306mm＞300mm满足要求

内楞

按强度要求

L=11.4×

=11.4×60.9=694mm＞400mm满足要求

按刚度要求

L=15.3×

=15.3×52.94=809mm＞400mm满足要求

外钢楞2Φ48×3.5钢管

按强度要求

L=3305×2

=3305×2×0.129=852mm＞600mm满足要求

按刚度要求

L=2124.7×2×

=2124.7×2×0.255=1083mm＞600mm满足要求

对拉螺栓计算

N=60.4KN×0.6×0.4=14.5KN,选M14对拉螺栓容许承载力查表得

[N]=17.8KN>14.5KN满足要求

2、梁底板

（1）荷载计算：

①、新浇砼及钢筋荷载设计值：

q1=1.2×（24+1.5）×0.2×0.7=4.284N/m

②、模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×（0.75+0.5）×0.2=0.3KN/m

③、振捣砼产生的荷载设计值：

q3=1.4×2.5×0.2=0.7KN/m

④、荷载组合

q=4.28+0.3+0.7=5.28KN/m

（2）、梁底楞木

梁宽200mm，用2支35×80mm木方作底楞木，容许跨度计算：

①、按强度要求

L=11.4×

=11.4×86.5=986mm（跨度方向）＞400mm满足要求

②、按刚度要求

L=15.3×

=15.3×34=520mm（跨度方向）＞400mm满足要求

3、跨度方向梁底横杆48×3.5钢管@400mm。

L=1200mm（梁垂直方向）

（1）、当跨度方向梁底横杆@400mm时，计算荷载为

R=76.0KN×0.4=30.4KN

（2）、支座反力（立杆轴力）见支座反力计算简图：

N=RA=RD=

×30.4=5.07KN

N=RB=RC=

×30.4=10.14KN

（3）、梁底横杆容许跨度计算P=76.0×0.4×0.384=11.64KN

①、按强度要求

L=860

+

=860×

+

=567mm＞384mm满足要求

②、按刚度要求

L=158.7×

=158.7×

=511mm＞384mm满足要求

4、钢管支撑立杆压应力计算

（1）、按强度要求

σ=

=10.14×103/489=21N/mm2

（2）、按稳定要求

Lo=（5.4-2-0.2-0.1）/2=1.55m,λ=1550/15.8=98.1ψ=0.603

σ=

=10.14×103/0.603×489=34N/mm2

5、扣件抗滑移计算

R≤　RC

式中：

R=纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力；

RC=扣件抗滑承载力设计值；

R=RA=RD=5.07KN

R=RB=RC=10.14KN>RC=8KN,不能满足抗滑要求；

从计算结果表明，RA=RC基本满足抗滑移要求，RB不能满足抗滑移要求，又加其它不确定因素较多，须采取措施进行加固处理，具体方法如下：

（1）、RB=RC梁底支座横竖杆件连接处采用双十字扣件,RC=12KN

>RB=RC=10.14KN满足要求。

（2）、RC=RB梁底支座采用U形可调顶托螺杆，规格500mm×32mm。

（二）梁模板（3#楼KL4）

1、梁侧模板侧压力与2#楼相同，容许跨度相同，计算略。

2、梁底板

（1）、荷载计算

①、新浇砼及钢筋荷载设计值：

q1=1.2×（24+1.5）×0.8×1.7=65.3KN/m

②、模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×（0.75+0.5）×0.8=1.2KN/m

③、振捣砼产生的荷载设计值：

q3=1.4×2.5×0.8=2.8KN/m

④、荷载组合

q=65.13+1.2+2.8=69.13KN/m

（2）、梁底楞木

梁宽300mm，用2支35×80mm木方作底楞木，容许跨度计算：

①、按强度要求

L=11.4×

=11.4×51.96=592mm（跨度方向）﹥400mm满足要求

②、按刚度要求

L=15.3×

=15.3×47.62=728mm（跨度方向）＞400mm满足要求

3、跨度方向梁底横杆48×3.5钢管@400mm。

L=800mm（梁垂直方向）

（1）、当跨度方向梁底横杆@400mm时，计算荷载为，见支座计算简图：

R=69.13KN×0.4=27.65KN

（2）、支座反力（立杆轴力）

N=RA=RC=

×27.65=6.9KN

N=RB=27.65-2×6.9=13.85KN

（3）、梁底横杆容许跨度计算P=69.13×0.4×0.4=11.0KN

①、按强度要求

L=860

+

=860×

+

=597mm＞400mm满足要求

②、按刚度要求

L=158.7×

=158.7×

=527mm＞400mm满足要求

4、钢管支撑立杆压应力计算

（1）按强度要求

σ=N/A=13.85×103/489=28N/mm2

（2）、按稳定要求

Lo=1700mm,λ=1700/15.8=108查表得ψ=0.53

σ=

=13.85×103/0.53×489=53.4N/mm2

5、扣件抗滑移计算

R≤　RC

式中：

R=纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力；

RC=扣件抗滑承载力设计值；

R=RA=RC=6.9KN

R=RB=13.85KN>RC=8KN,不能满足抗滑要求；

从计算结果表明，RA=RC满足抗滑移要求，RB不能满足抗滑移要求，又加其它不确定因素较多，须采取措施进行加固处理，具体方法如下：

（1）、RA=RC梁底支座横竖杆件连接处采用双十字扣件RC=12KN

>RA=RC=6.9KN满足要求

（2）、RB梁底支座采用可调顶托螺杆，规格500mm×32mm。

（四）、现浇板

1、面板,木楞间距700mm

2、现浇板支撑系纵杆件,根据工程经验,设纵横杆间距为850×850mm，竖向间距≤1800mm，满足要求。

计算略

（五）、柱模板

1、砼侧压力标准值计算

F1=0.22×24×5.71×1.2×1.3×

=81.46KN/m2

F2=24×4.4=105.6KN/m2

取两者小值81.46KN/m2

2、砼侧压力设计值

q1=1.2×81+1.4×2=100KN/m2

面板按强度要求

L=147.1×h=

=147.1×18×0.1=264mm＞236mm满足要求

按刚度要求

L=66.7×h

=258mm＞236mm满足要求

内楞

按强度要求

L=11.4

=11.4×38.64=440mm＞300mm满足要求

按刚度要求

L=15.3×

=598mm＞300mm满足要求

外钢楞48×3.5钢管

按强度要求

L=3305×2×

=3305×2×0.1=660mm＞480mm满足要求

按刚度要求

L=2124.7×2×

=892mm＞480mm满足要求

对拉螺栓计算：

N=100KN×0.30×0.48=14.4KN

选用M14，容许承载力查表得

[N]=17.8KN>14.4KN满足要求

（六）砼构件模板侧向稳定性支撑设计：

1、在梁侧模板1/2H处设置一道水平支撑，与板立柱纵横连接，用可调顶托螺杆水平加固顶紧；

2、在墙侧模板高度5.7m内设置四道水平支撑，与板立柱纵横连接，在纵横两个方向，两端、中部各设置一道夹角为450的剪刀支撑，用可调顶托螺杆校正垂直度，同时也起着稳定性作用。

3、柱侧模板四周立柱与板、梁立柱纵横连接，在柱模四周至下而上，正反两方向对称设置剪刀支撑，用可调顶托螺杆校正垂直度，同时也起着稳定性作用。

4、板支撑系统剪刀支撑设置：

板支撑系统已与柱、梁、墙模板支撑系统相互纵横连接，形成满堂模板和共享空间，在模板支架立柱外侧周圈设置由下至上的竖向连续式剪刀支撑；中间在纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀支撑，其宽度为4-6m，并在剪刀支撑部位的顶部、扫地横杆处设置水平剪刀支撑。

剪刀支撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为450。

5、所有模板支架立柱底部均设置钢管脚手架配套底座，确保支架立柱传来的集中荷载在砼楼板上有效扩散，转换成线荷载。

综上述设计，该模板支架已满足整体稳定性要求。

特别提示

1、模板构件组装、支架支撑系统架设，严格按各节点大样标注的尺寸实施，确保各项指标控制在规范允许值范围内；

2、在实施过程中，如使用的材料品种、规格与本计算选用的品种、规格不相同时，项目部重新验算作出相应调整；

3、其它各砼构件截面尺寸的模板构件及支架支撑系统杆件，项目部另行计算。

第六节模板安装与拆除过程质量控制

一、模板安装的质量控制

（一）、模板安装

1、按批准的模板设计文件和施工技术方案施工。

在砼浇筑前，必须对模板及其支架支撑系统进行检查验收，符合模板设计文件要求后方可浇筑砼。

2、在砼浇筑全过程中，必须派专人对模板及其支架，支撑系统、钢筋预留等进行观察，发现有异常情况，应立即停止砼浇筑，及时进行修整与加固，并应在已浇筑的砼凝结前修整与加固完毕。

（二）、控制模板安装偏差

1、木工翻样加工各构件模板时，必须保证模板的几何尺寸符合施工图标注尺寸；

2、模板轴线放线后，派专人进行技术复核，无误后方可支模。

3、模板安装的根部及顶部应设标高标记，并设限位措施，确保标高尺寸准确。

4、支模时，必须拉水平通线，设竖向垂直控制线，确保横平竖直、位置正确。

5、柱子支模前必须先校正钢筋位置。

在底部弹出通线，定出位置兜方找中、校正与复核位置无误后，方可安装柱模板，柱箍间距按设计文件要求设置，设水平支撑及四面斜支撑撑牢、确保柱模板位置准确。

6、梁模板上口应设置临时撑头，侧模下口应紧贴底模并与底模钉牢，保证上口呈直线，梁底模、侧模必须根据模板设计文件设置支架及支撑系统与内外楞扣对拉螺杆。

7、梁、柱、墙连接节点，拼缝应严密，支撑牢固，发现错位及时纠正。

8、现浇板模板安装按照设计要求进行标高、水平度控制，搁栅面应平整，搁栅木料、支撑系统要有足够的强度和刚度。

9、现浇结构模板安装的允许偏差和检测方法见附表1。

10、各构件模板选用的材料，其材质必须符合国家现行技术标准的规定。

（三）、控制模板变形

1、模板制作时，拼缝要严密，模板安装周期根据模板材料决定，浇筑砼前模板应浇水湿润，使其胀开密缝。

2、采用钢管卡具组装模板时，发现有钢管卡具滑扣的应立即调换。

3、浇筑砼高度应控制在允许范围内，浇筑时要均匀，对称下料，避免局部侧压力过大造成胀模。

4、控制模板起拱高度，消除在施工中因结构自重，施工荷载引起的挠度。

对跨度不小于4m的现浇钢筋砼梁板，其模板起拱高度为跨度的1/1000~3/1000。

（四）、控制支架、支撑稳定

1、支架、支撑立杆底部必须设置配套底座，并应有足够有效的支承面积，使上部荷载通过立柱均匀传到支撑面上，支撑在土质上时，基土必须经过夯实，浇筑砼垫层，并通过计算，确定其有效支承面积。

采取排水措施，防止下沉。

2、立柱与横杆纵横连接处应连接牢固，防止立杆失稳、支撑完毕后应有专人检查。

3、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板砼应具有一定强度，方可安装。

（五）、模板上的预埋件、预留孔及模板清理。

1、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞，应按图纸逐个校对其质量、数量、位置，不得遗漏。

2、砼浇筑前，模板内的杂物必须清理干净。

二、模板拆除的质量控制

（一）模板拆除时对砼强度的要求

1、墙侧模板拆除时的砼强度，应保证其表面及棱角完整不受损伤。

2、底模拆除时的砼强度应符合表1-2的规定。

底模拆除时的砼强度要求1-2

构件类别

构件跨度

达到设计的砼立方体抗压强度标准值的（%）

板

≤2m

≥50

＞2m≤8m

≥75

＞8m

≥100

梁、拱、壳

≤8m

≥75

＞8m

≥100

悬臂构件

≥100

（二）模板拆除顺序和时间

1、模板及其支架的拆除顺序一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。

2、当上一层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支撑系统不得拆除，再下各层结构底模及支撑系统应根据砼的强度增长情况，分层进行核算，确保各层梁、板模板与砼能承受上部传来的全部荷载。

3、后浇带模板的拆除和支顶应按现行施工规范的有关规定。

4、拆除模板时不应乱敲硬撬，不要用力过猛，不要损伤砼、模板拆除后逐块传递下来，不得抛掷、不应对楼板形成冲击荷载，注意保证定型模板不变形。

拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运，不应集中堆放在楼层上，不应对楼层形成集中荷载损伤楼板。

将模板表面清理干净，发现翘曲、变形，应及时修理，对破损的模板应进行修补，以便重复利用。

第七节安全、环保文明施工措施

1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。

浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。

电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。

木工使用多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。