PKPM计算结果分析及注意的问题讲义.docx

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PKPM计算结果分析及注意的问题讲义

PKPM计算结果分析及注意的问题-讲义

第一节结构整体性能控制

I、轴压比

一、规范要求

轴压比：

柱（墙）轴压比N/（fcA）指柱（墙）轴压力设计值与柱（墙）的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。

它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。

规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10版高规6.4.2和7.2.13。

抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定；对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。

二、电算结果的判别与调整要点:

混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT）

Uc---轴压比（N/Afc） 

1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。

对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。

抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。

2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面（最大轴力处）进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。

SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。

3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。

4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。

5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。

当为一级抗震（9度）时的墙肢轴压比大于0.3,一级（8度）大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。

三、轴压比不满足简便的调整方法：

1.程序调整：

SATWE程序不能实现。

2.人工调整：

增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。

定有意义。

所以这类结构可以通过位移的“详细输出”或者观察结构的变形示意图，来考察结构的扭转效应。

对于错层结构或者带有夹层的结构，这类结构总是伴有大量的越层柱，当选择“强制刚性楼板假定”后，越层柱将受到楼层的约束，如果越层柱很多，计算也可能失真。

三、位移比不满足时的调整方法：

1.程序调整：

SATWE程序不能实现。

2.人工调整：

只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；可利用程序的节点搜索功能在SATWE的“分析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度；也可找出位移最小的节点削弱其刚度；直到位移比满足要求。

III、周期比

一、高规对周期比的控制要求

《高规》3.4.5条规定：

结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指复杂高层建筑不应大于0.85。

二、周期比验算

验算周期比的目的主要是为了控制结构在罕遇大震下的扭转效应。

1.程序计算出每个振型的侧振成分和扭振成分，通过平动系数和扭转系数可以明确地区分振型的特征，根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型 。

2.周期最长的扭振振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的侧振振型对应的就是第一侧振周期T1（注意：

在某些情况下，还要结合主振型信息来进行判断）。

3.对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。

再考察下一个次长周期。

4.考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大 。

5.计算Tt/T1，看是否超过0.9（0.85）

周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种对应关系，而不是绝对大小。

目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不至于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。

周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）

即要求：

Tt/T1=0.1579/0.3203=0.49<0.9

三、周期比验算的注意事项

进行周期比验算应选择刚性楼板假定。

（1）多塔楼结构不能直接按整体模型进行周期比验算，而必须按各塔楼分开的模型分别计算周期比与验算；

（2）当高层建筑楼层开洞较复杂，或为错层结构时，结构往往会产生局部振动，此时要注意过滤掉局部振动产生的周期；

（3）对于体育馆、空旷结构和特殊的工业建筑结构，若没有特殊要求的，一般不需要控制周期比；

（4）多层建筑结构不需要控制周期比。

四、周期比不满足时的调整

周期比反映结构整体的扭转刚度与平动刚度的某种比例关系。

当周期比不满足规范要求时，不要急于加大剪力墙截面或其他构件截面，要查出关键所在，采取相应的措施，才能有效地解决问题。

一般来说，周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，调整原则是加强结构外围刚度，或者削弱内部刚度。

参考一些工程设计中的经验，扭转周期大小与刚心与形心的偏心距大小有关，与全楼平均扭转刚度关系大；剪力墙全部按主轴正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置时较难满足；当不满足扭转周期限制且层位移角控制潜力较大时，宜减小结构上部竖向构件刚度，增大平动周期；当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大时，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在，则应加强该层的抗扭刚度；当上述措施均无效时，可以考虑在结构边缘加斜撑；竖向构件断面及布置的改变，同时影响平动刚度和扭转刚度，应控制改变向有利于周期比方向发展；加强周边竖向构件，减弱中间竖向构件，对改变周期比有利；当周期比和规范要求相差不多时，可适当加大周边梁的刚度，等等。

IV、剪重比

一、剪重比的控制

《抗震规范》第5.2.5条，《高规》第4.3.12条明确要求了楼层剪重比不应小于剪力系数λ，

而λ与结构的基本周期及地震烈度有关，其值按下表采用。

楼层最小剪力系数λ

类别

6度

7度

8度

9度

扭转效应明显或基本周期小于3.5s的结构

0.008

0.016（0.024）

0.032（0.048）

0.064

基本周期大于5s的结构

0.006

0.012（0.018）

0.024（0.036）

0.048

注：

1、基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，应允许线性插入取值；

2、7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。

剪重比是抗震设计中非常重要的参数。

规范之所以规定剪重比，主要是因为长周期作用下，地震影响下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能太小。

而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作用做出准确计算。

因此，处于安全考虑，规范规定了个楼层水平地震剪力的最小值的要求。

在SATWE的结果文件WZQ.OUT文件中，给出了各层剪重比的计算结果和相应的调整信息。

二、剪重比控制的基本条件—有效质量系数

当有效质量系数大于0.8时，基底剪力误差一般小于5%。

在这个意义上称有效质量系数大于0.8的情形为振型数足够，否则称振型数不够。

《高规》5.1.13条规定对B级高度高层建筑结构、混合结构及复杂高层建筑结构有效质量系数不小于0.9，程序可以自动计算该参数并输出。

当剪重比不满足规范要求时，除地下室不受最小剪重比控制外，其他楼层程序将自动调整地震作用。

剪重比调整系数将直接乘在该层构件的地震内力上。

SATWE程序中是按照规范调整，不能人工控制，具体的调整系数可在WZQ.OUT中查询。

三、剪重比不满足时的调整

剪重比不满足时可按以下两种方法调整：

1.程序调整

在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗规5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按《抗震规范》5.2.5条自动将楼层最小剪力系数直接乘以该层以及上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。

2.人工调整

如果还需要人工干预，可按下列两种情况进行调整：

（1）当地震剪力偏小而层间角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度；

（2）当地震剪力偏大而层间角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。

（3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。

V、层刚度比

一、为什么要计算刚度比

刚度比的计算是用来确定结构中的薄弱层（控制结构竖向布置不规则），或用于判断地下室结构刚度是否满足嵌固要求。

《抗震规范》附录E2.1规定：

筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2。

《抗震规范》3.4.3条表3.4.3-2规定：

侧向（竖向）刚度不规则：

该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%。

《高规》3.5.2条规定：

抗震设计时，高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化应符合下列规定：

1.对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比γ1可以按式（3.5.2-1）计算，且本层与相邻上层的比值不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值不宜小于0.8.

对于框架—剪力墙、板柱—剪力墙、剪力墙、框架—核心筒、筒中筒结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比γ2可按式（3.5.2-2）计算，且本层与相邻上层的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。

2.《抗震规范》6.1.14-2地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，结构地上一层的侧向刚度，不宜大于相关范围地下一层侧向刚度的0.5倍。

《高规》5.3.7条规定：

高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2。

《高规》10.2.3条规定：

转换层上部结构与下部结构的侧向刚度变化应符合本规程附录E的规定：

E.0.1当转换层设在1、2层时可近似采用转换层与其相邻上层结构等效剪切刚度比γe1表示转换上、下层结构刚度的变化，γe1宜接近1，非抗震设计时γe1不应小于0.4，抗震设计时γe1不应小于0.5。

E.0.2当转换层设置在第二层以上时，按《高规》式（3.5.2-1）计算的转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。

E.0.3当转换层设置在第二层以上时，尚宜按公式（E.0.3）计算，转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比γe2。

γe2宜接近1，非抗震设计时γe2不应小于0.5，抗震设计时γe2不应小于0.8。

3.侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件连续性不符合高规第3.5.2、3.5.3、3.5.4条要求的楼层，其对应于地震作用标准值的剪力应按3.5.8乘以1.25的增大系数（抗规3.4.4-2增大系数为1.15）。

二、层刚度的三种计算方法

1.剪切刚度：

是按照《抗震规范》（2008年版）6.1.14条文说明中给出的计算方法计算的

2.剪弯刚度：

是按有限元方法，通过加单位力来计算的

3.地震剪力与地震层间位移比方法是《抗震规范》3.4.3条文说明中给出的。

由于计算理论不同，三种方法可能给出差别比较大的刚度比结果，根据2010版规范，SATWE对层刚度比计算的三种方法进行了调整，取消用户选项功能，在计算地震作用下，始终采用第三种方法进行薄弱层判断，并始终给出剪切刚度的计算结果，当结构中存在转换层时，根据转换层所在层号，当2层以下转换时采用剪切刚度计算转换层上下的等效刚度比，对于3层以上高位转换则自动进行剪弯刚度计算，并采用剪弯刚度计算等效刚度比。

三、电算结果的判别与调整要点：

1.规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。

对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。

2.层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息WMASS.OUT。

一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。

当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。

3.对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：

对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”；对于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是SATWE程序的默认方法。

四、刚度比不满足时的调整方法：

1.程序调整：

如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按10版高规3.5.8将该楼层地震剪力放大1.25倍。

2.人工调整：

如果还需人工干预，可适当降低本层层高和加强本层墙、柱或梁的刚度，适当提高上部相关楼层的层高和削弱上部相关楼层墙、柱或梁的刚度。

VI、楼层受剪承载力比

一、为什么要计算楼层受剪承载力

楼层的实际承载力（而非承载力设计值）是判断薄弱层的依据之一，《抗震规范》3.4.3、3.4.4条与《高规》3.5.3条指出“A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80％，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65％；B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75％”。

3.5.8条“侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件连续性不符合本规程第3.5.2、3.5.3、3.5.4条要求的楼层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数”（《抗规》1.15），使薄弱层适当加强，使其既有足够的变形能力，又不使薄弱层位置发生转移，是提高结构总体抗震性能的有效手段。

楼层受剪承载力及承载力比值在SATWE的计算结果文本文件的“结构设计总信息（WMASS.OUT）”文件中输出。

当RatioBu：

x（y）小于0.8时，X（Y）向承载力不满足规范要求，应在SATWE前处理的“分析与设计参数补充定义”的调整信息选项卡中人工指定薄弱层（可指定多个薄弱层）。

二、楼层受剪承载力计算应注意的问题

在钢柱的受剪承载力计算中，软件是取用采用的极限强度来计算各种截面形式构件的上下两端的全塑性抵抗弯矩，然后计算其受剪承载力。

由于越层柱有两种建模方式（分层分段输入与柱底标高输入），在统计楼层竖向构件总数时是有区别的。

以柱底标高输入的越层柱只属于一个标准层，而分段输入的越层柱属于多个标准层，所以两种建模方式得出的楼层受剪承载力比值是不同的，可以在SATWE计算书输出的每根柱的受剪承载力中，灵活采用此结果进行手工补充计算。

对于在建模时按斜杆输入的构件，考虑到其对楼层受剪承载力影响很大，按照其与Z轴的夹角大小，采用了三种方式来考虑其受剪承载力贡献，即按住考虑、按斜杆考虑和不考虑其贡献。

详细计算规则如下：

1．混凝土（含钢管/型钢混凝土）构件，①当其与Z轴夹角小于20°时，按上文中普通柱的方式计算其受剪承载力；②大于20°且小于70°时，按斜杆计算受剪承载力，此时只考虑混凝土截面内的钢筋、型钢或钢管的受拉承载力，再向平面相应方向（x或y）投影；③大于70°时，此时其受力性能与梁类似，不考虑其受剪承载力贡献。

2．钢构件，①当其与Z轴的夹角小于20°时，按上文中的钢柱的计算方法计算受剪承载力；②大于20°且小于70°时，按照斜杆计算受剪承载力，此时欧拉临界力起控制作用，所以取欧拉临界力向平面相应方向（x或y）投影，且考虑拉压的成对作用，承载力再减半；③大于70°时，与混凝构件处理方式相同。

还需要注意的是，在统计楼层指标的时候，程序是根据斜杆建模时所在的楼层进行统计的（与上文中柱底标高输入越层柱的处理方式相同），也就是跃层斜杆职能统计到某一楼层的受剪承载力中取，而不是其跨越的所有楼层。

对于楼层斜梁、层间梁不论与Z轴夹角多少都不考虑其受剪承载力贡献。

3．以上楼层受剪承载力的简化计算，只与竖向构件的尺寸、配筋有关，与它们的连接关系无关。

同时由于SATWE软件在施工图设计之前无法得到实际钢筋面积，所以承载力计算时采用计算面积配筋乘以超配筋系数来近似实际配筋面积。

但在抗震鉴定加固设计软件JDJG里，用户可以输入每根梁、柱的实配钢筋，软件按实配钢筋计算构件的实际受剪承载力。

三、层间受剪承载力比不满足时的调整方法

1．程序调整：

软件在完成构件的配筋计算后自动计算楼层的受剪承载力和承载力之比，由设计人员查看结构设计信息（WMASS.OUT），自行判定是否存在承载力突变引起的薄弱层，如果有薄弱层则需要在参数设置人工指定薄弱层号（允许指定多个薄弱层）重新计算，程序将按照规定调整薄弱层的地震剪力。

2．人工调整：

如果还需人工干预，可适当提高本层构件强度（如增大配筋、提高混凝土强度或加大截面）以提高本层墙、柱等抗侧力构件的承载力，或适当降低上部相关楼层墙、柱等抗侧力构件的承载力。

如果结构竖向较规则，第一次试算时可只建一个结构标准层，待结构的周期比、位移比、剪重比、刚度比等满足之后再添加其它标准层，这样可以减少建模过程中的重复修改，加快建模速度。

VII、刚重比——结构稳定和重力二阶效应计算

一、高层建筑的稳定性验算

重力二阶效应，在建筑结构分析中指的是重力荷载在水平作用位移效应上引起的二阶效应。

当结构发生水平位移时，竖向荷载就会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分量，这个分量将加大水平位移量，同时也会加大相应的内力。

当结构侧移越来越大时，重力产生的重力二阶效应将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。

结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比，它是影响重力二阶效应的主要参数,且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。

高层建筑在风荷载或水平地震作用下,若重力二阶效应过大则会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比，则可以控制结构不失去稳定。

主要为控制结构的稳定性，避免结构在风载或地震力的作用下整体失稳，见《高规》5.4.1和5.4.4。

刚重比不满足要求，说明结构的刚度相对于重力荷载过小；但刚重比过大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。

《高规》第5.4.4条规定：

高层建筑结构的稳定性应符合下列规定：

1.剪力墙结构、框架——剪力墙结构，筒体结构应符合下式要求：

n

2.框架结构应符合下式要求

结构刚重比是影响重力P—Δ效应的主要参数。

如果结构的刚重比满足《高规》5.4.4条规定，则重力P—Δ效应可控制在20%之内，结构的稳定具有适宜的安全储备。

若结构的刚重比进一步减小，则重力P—Δ效应将会呈非线性关系急剧增长，直至引起结构的整体失稳。

当结构的设计水平力较小，如计算的楼层剪重比（楼层剪力与其上各层重力荷载代表值之和的比值）小于0.02时，结构刚度虽能满足水平位移限值要求，但往往不能满足本条规定的稳定要求。

SATWE、TAT、PMSAP等软件都是按照规范的方法进行结构的稳定性验算，并在总信息文本中输出，如SATWE在WMASS.OUT中输出。

当结构整体稳定验算不满足《高规》5.4.4条，或通过考虑P—Δ后不能满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，应调整并增大结构的侧向刚度（一般是有高宽比很大的结构才有可能发生）。

二、重力二阶效应计算

《高规》5.4.1条规定：

当高层建筑满足下列规定时，弹性计算分析时可不考虑重力二阶效应的不利影响。

1.剪力墙、框架-剪力墙、筒体结构

2.框架结构

《高规》第5.4.2条规定:

高层建筑如果不满足5.4.1条的规定时，应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。

《高规》第5.4.3条规定：

高层建筑结构重力二阶效应，可采用弹性方法进行计算啊，也可以采用对未考虑重力二阶效应的计算结果乘以增大系数的方法近似考虑。

结构满足《高规》5.4.1条时，弹性分析的二阶效应对结构内力、位移的增量一般能控制在5%左右；考虑实际刚度折减50%时，结构内力增量控制在10%以内，重力二阶效应的影响相对较小，可忽略不计。

对于大多数高层结构，P—Δ效应将在5%~10%之间，对于超高层结构，P—Δ效应将在10%以上，并随着结构刚重比的降低，重力二阶效应的不利影响呈非线性增长。

所以在分析超高层结构时，应该考虑P—Δ效应影响。

在SATWE、TAT、PMSAP等软件中提供了计算P—Δ效应的开关，用户可根据需要选择是否考虑P—Δ效应。

具体实现时，软件都采用《高规》5.4.3条中的“弹性方法”进行P—Δ效应的近似计算。

我们首先计算竖向荷载引起的整个结构的几何刚度，以此修改原有结构总刚，从而实现P—Δ效应的近似计算。

这种P—Δ效应的实现方法具有一般性，它既适用于采用刚性楼板假定的结构，也适用于存在独立弹性节点的结构，没有人为的限制。

三、刚重比不满足时的调整方法：

1）程序调整：

SATWE程序不能实现。

2）人工调整：

只能通过人工调整改变结构布置，加强墙、柱等竖向构件的刚度。

VIII、抗倾覆力矩与倾覆力矩之比——结构整体抗倾覆验算

一、规范要求

《高规》第12.1.7条，“在重力荷载与水平荷载标准值或重力荷载代表值与多遇水平地震标准值共同作用下，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。

计算时，质量偏心较大的裙楼和主楼可分开考虑。

”

当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度得控制。

二、程序的结构整体抗倾覆验算方法。

设Mov——倾覆力矩标准值

Mr——抗倾覆力矩标准值

对于高宽比大于4的高层建筑，需要满足MR/Mov≥3.0才能保证底面不出现零应力区，高宽比不大于4的高层建筑，需要满足MR/Mov≥2.308，零应力区面积就不会超过基础地面面积的15%。

同理，对于其他规范的要求同样也可以按照此表求得相应的抗倾覆安全度限值。

三、抗倾覆验算应用

在计算的结果文件WMASS.OUT中给出了水平力作用下的抗倾覆力矩Mr，倾覆力矩Mov，抗倾覆安全度及零应力区比例等指标，根据结果自行判断是否满足要求。

在进行结构的抗倾覆验算时，假定基础及地基均具有足够的刚度，基底反力呈线性分布，需要重力荷载合力中心与基底形心基本重合（一般要求偏心距不大于B/60，其中B——基础地下室底面宽度）。

当地基具有足够刚度时，如基岩，Mr/Mov要求可适当放松；如为中软土地基，Mr/Mov要求还应适当从严。

以上仅从规范条文及软件运用的角度对高层结构设计中非常重要的“八个比”进行对照理解，然而规范条文终究有其局限性，只能针对一些普通、典型的情况提出要求，软件的模拟计算与实际情况也有一定的差距，因此，对于千变万化的实际工程，需要结构工程师运用概念设计的要求，做出具体分析和采取具体措施，避免采用严重不规则结构。

对于某些建筑功能极其复杂，结构平面或竖向不规则的高层结构，以上比值可能会出现超过规范限制的情况，这时必须进行概念设计，尽可能对原结构方案作出调整或