塔吊方案QTZ63.docx
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塔吊方案QTZ63
目录……………………………………………………………………………………1
一、工程概况…………………………………………………………………………2
二、编制依据…………………………………………………………………………2
三、总体设想…………………………………………………………………………2
四、塔吊基础结构计算书……………………………………………………………3
（一）已知塔吊的相关技术参数…………………………………………………….3
（二）塔吊基础设计与相关的计算………………………………………………….3
五、附图………………………………………………………………………………8
塔式起重机基础施工方案
一、工程概况
本工程为东方明珠世纪花园六村一期II标段住宅楼工程。
工程位于马鞍山市葛羊路以南、桥山路以北、江东大道东侧。
拟建建筑物包括47#楼—50#楼四栋十八层小高层住宅、33#楼—40#楼八栋六层多层住宅及1#一层地下车库，共计13个单体，总建筑面积61048m2。
本工程各单体设计使用年限均为50年，抗震设防烈度为6度。
小高层住宅为剪力墙结构，多层住宅为砖混结构，地下车库为框架结构。
各单体均采用预制管桩基础。
该工程由马鞍山市金申置业发展有限公司投资开发，上海天华建筑设计有限公司设计，中外建天利（北京）工程监理咨询有限公司监理，舜杰建设（集团）有限公司施工总承包。
二、编制依据
一）、上海天华建筑设计有限公司设计的施工图。
二）、冶金工业部华东勘察基础工程总公司提供的岩土工程勘察报告；
三）、《QTZ40A塔式起重机使用说明书》；
四）、
三、总体设想
依据上海天华建筑设计有限公司设计的施工图及相关技术文件，本工程在基础工程中的工程量较大，材料水平运输任务较为繁重，故应在土方开挖前将塔吊安装完毕确保在土方开挖后可立即投入使用。
依据我司以往施工经验并结合本工程自身特点，本工程应设置塔吊六台，分别编号为1#—6#塔吊。
3#塔吊位于33#楼北侧，主要负责33#楼与34#楼的材料运输；4#塔吊位于35#楼东南角，主要负责35#楼与36#楼的材料运输；5#塔吊位于40#楼南侧，主要负责38#楼与40#楼的材料运输；6#塔吊位于39#楼南侧，主要负责39#楼与37#楼的材料运输。
塔吊平面位置可参后附图。
四、塔吊基础结构
本工程多层塔吊基础处即3#—6#塔吊采用天然地基承台基础。
一）、已知塔吊的相关技术参数
塔吊独立自重（整机重量）194KN，最大起重量6吨，起重幅度2.5米~48米；塔吊自由高度为29.7m；塔吊基础面受力情况：
塔吊基础面所承受的倾翻力矩M=1220.0KN•m（含风荷载），垂直力Fk=533.0kN，水平力Hk=24.0KN；二）、塔吊基础设计与相关的计算
1、根据说明资料塔吊基础面的受荷数据
由QTZ63的塔吊使用说明书中所提供的相关数据和参数如下：
1）、基础面所承受的弯矩Mk=1220.0KN•m；
2）、基础面所承受的垂直力：
Fk=533.0KN（含吊重物60KN时对基础的垂直力）；
3）、基础面所承受的水平力：
Hk=24.0KN。
2、塔吊基础截面尺寸的设计
塔吊基础采用
3）、水平力作用下的相关计算
Hik=Hk/n=24.0÷4.0=6.0KN
4、单桩允许承载力特征值的计算与复核验算
49#楼塔吊桩身所处土层参冶金工业部华东勘察基础工程总公司提供的岩土工程勘察报告ZK7—ZK8剖面中点，47#楼塔吊桩身所处点土层参冶金工业部华东勘察基础工程总公司提供的岩土工程勘察报告ZK26—ZK27剖面中点详情如下：
49#楼处桩身所处土层及厚度情况表：
所处土层
土层标高（绝对标高）
桩身在该土层长度（米）
3
-16.0——地表
22.3
6
约-21.0——-16.0
1.7
47#楼处桩身所处土层及厚度情况表：
所处土层
土层标高（绝对标高）
桩身在该土层长度（米）
1
5.4——地表
0.9
2
4.85——5.4
0.55
3
-14.75——4.85
19.6
4
-15.55——-14.75
0.8
6
约-20.0—-15.55
2.15
桩周摩擦系数及桩端承载力标准值参冶金工业部华东勘察基础工程总公司提供的岩土工程勘察报告
，详情如下：
工程地质特征
土层序号
土层名称
性状
qsia（kPa）
qpa（kpa）
1
填土
松散-密实
2
粘土
软塑-可塑
45
3
淤泥质粉质粘土
流塑-软塑
20
4
粉质粘土
可塑
60
1400
6
全-强风化砂岩
强风化
170
7000
1）、单桩竖向承载力特征值计算与复核：
Ra=qpaAp+μp∑qsiali
49#楼处：
=7000×0.0876+0.4×π×（22.3×20+1.7×170）
=1536.36KN＞553.6KN 满足要求
47#楼处
=7000×0.0876+0.40×π×（0.55×45+19.6×20+0.8×90+2.15×170）
=1686.14.36KN＞553.6KN 满足要求
b、按照桩身混凝土强度轴压承载力计算
Qa=ψcfcAp>Q
Apfcψc=0.0876×16.70×0.60=878KN>Q=713.38KN
满足设计要求 Ψc-桩支承力稳定系数 Ψc=0.60，Ap=π×（R12-R22）=0.0876m2
5、塔吊基础承台和支承桩抗倾覆验算
1）、倾覆力矩的计算
M倾=M=
1251.2KN•m
2）、桩的抗拔极限承载力的计算
Rta=up∑λiqsiali+0.90G0
49#楼处：
=0.40×π×（22.3×20+1.7×170）+0.90×52.6
=923.16+47.34=970.5KN
47#楼处：
=0.40×π×（0.55×45+19.6×20+0.8×90+2.15×170）+0.90×52.6
=1072.938+47.34=1120.28KN
G0—桩自重，地下水位以下取有效重度计算；
qsia—桩侧土摩阻力特征值；
up—桩周长；
λi—抗拔摩阻力折减系数。
3）、抗倾覆力的计算
取抗拔极限承载力较小的49#楼处计算，
M抗=0.50×（Fk+Gk1）×b+∑Rtaibi
=0.50×（533.0+812.5）×5+1120.28×5×2
=3363.75+13237=14566.55KN•m
K=M抗/M倾=14566.55÷1251.2=11.6＞1.60 满足要求
无桩基K=M抗/M倾=3363.75÷1251.2=2.69＞1.60 满足要求
6、塔吊基础桩承台的抗冲切验算
γ0FL≤2[βox（bc+αoy）+βoy（hc+αox）]βhpfth0（按照国家地基基础设计规范
8.5.17-1的公式计算）
1356.62KN＜2×[1.9174×（1.70+0.252）+1.9174×（1.70+0.252）]×0.96×1570.0×1.26=28431.1KN 满足要求
式中部分参数计算：
αox=αoy=0.30m＞0.20h0=0.20×（1.3-0.04）=0.252m，故取αox=αoy=0.3m；
λox=αox/h0=0.3/h0=0.3÷1.26=0.2381=λoy
βox=0.84÷（λox+0.20）=0.84÷（0.2381+0.20）=1.9174=βoy
bc=hc=1.70m；
γ0=1.0（按地基基础设计规范的要求，建筑安全等级系数为1.10）；
Fl=F-ΣNi
=4×（553.6-1023÷4.0）KN=1191.4KN
（ΣNi为桩体的净反力之和，同时扣除承台和桩的自重）
Ft=1.57N/mm2
FL—扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值；
h0—冲切破坏锥体的有效高度；
βoy—受冲切承载力截面高度影响系数，其值按照《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）中第8.2.7条规定取用；
βox、βoy—冲切系数；
bc、hc—塔吊柱截面尺寸;
βhp=0.96 h=1.26
7、塔吊基础桩承台抗剪切验算
Vl=F-ΣNi
=2×
（553.6-1023÷4.0）=595.7KN（为单边桩的净反力之和,同时扣除承台的自重）
Vp=ββhsftb0h0
=1.41×0.9113×1.57×10.03×5×1.26
=12747.4KN＞V1=595.7KN 满足设计要求
式中部分参数的计算：
b0=5.00m， h0=1.26m；
γ0=1.00（建筑桩基础的安全等级系数）
β=1.75/（λ+1.00）=1.41
λ=ax/h0=0.3/1.26=0.2381，ft=1.57N/mm2；
βhs＝0.9113
8、塔吊基础承台面底板的抗弯矩计算和配筋计算
梁长L=3800*20.5=5374mm
支座反力Qmax=713.38KN
梁内最大弯距Mmax=0.91*Qmax=649KN.m
梁内最大剪力Qmax=713.38KN
1）、抗弯验算
A0=Mmax/bh0fc
=649*106/（800*1211*14.3）=0.03381查表得ξ=0.048，梁内需配筋面积As=0.048*800*1211*14.3/300=2217mm
现梁下部主筋为6Ø22，As实配=6*（3.1416/4*222）=2281mm，满足要求
2）、抗剪验算
查表箍Ø8@200，[Q]=774KN
Qmax=713.38KN<774KN=[Q]，满足要求
五、附图
一）、塔吊桩定位示意图
二）、塔吊基础平面布置图
三）、塔吊基础剖面图
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