高支模方案新苏广场621.docx
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高支模方案新苏广场621
新苏德基广场工程高支模板施工方案
一、编制依据
1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
1.3《建筑施工计算手册》江正荣著
1.4《建筑施工手册》第四版
1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
1.6《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204-2005
1.7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著
1.8《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
二、工程概况
苏州新苏德基广场工程为框架结构，结构层次：
地下室三层;地上九层。
A、上部结构：
本工程有四段高支架模板：
地上六层处，13-15轴/F-H轴间局部中间连接大厅。
建筑标高为30.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为30.5m，面积约250M2。
主梁最大设计截面为300×800；次梁最大设计截面为300×800；板设计厚度0.12米。
地上六层处，21-24轴/C-F轴间局部中间连接大厅。
建筑标高为30.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为30.5m，面积约350M2。
主梁最大设计截面为300×800；次梁最大设计截面为300×800；板设计厚度0.12米。
地上七层处，5-7轴/D-F轴间局部中间连接大厅。
建筑标高为35.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为35.5m，面积约125M2。
主梁最大设计截面为300×800；次梁最大设计截面为300×800；板设计厚度0.12米。
地上九、十层处，18-28轴/A-H轴间变更大厅。
建筑标高为45.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为10.5m，面积约3500M2。
主梁最大设计截面为300×800；次梁最大设计截面为300×800；板设计厚度0.12米。
这几个部分属模板高架支撑，为了保证支撑体系的安全，必须对大截面梁、高架支撑的模板支撑进行设计。
以上脚手架立杆结构均立在砼顶板上，此顶板设计为5.0KN/M2，满足高架部位支撑架立杆设置要求。
区域
梁规格
梁面标高
（搭设高度）
梁的支撑型式
相邻板厚、标高
板支撑型式
备注
地上六层
+30.5米层
13-15/F-H轴
300*800
+30.5米
（30.5）
二立杆800*800
+30.5米120厚
800*1000
地上六层
+30.5米层
21-24/C-F轴
300*800
+30.5米（30.5）
二立杆800*800
+30.5米120厚
800*1000
地上六层
+30.5米层
5-7/D-F轴
300*800
+35.5米（35.5）
二立杆800*800
+35.5米120厚
800*1000
地上九、十层
+30.5米层
18-28/A-H轴
300*800
+35.5米（10.5）
二立杆800*800
+30.5米120厚
800*1000
三、模板及支撑系统材料选用
本工程模板采用14mm厚木胶合板，方木采用48×100mm2，（木质量密度为13KN/m3）模板支撑体系采用Ø48×3mm扣件式钢管脚手架。
架及加固钢管均采用φ48厚3mm钢管，钢管扣件宜采用直角扣件。
四、施工工艺及操作要求
4.1梁模板施工
4.1.1工艺流程：
抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。
4.1.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
4.1.3梁模支撑。
梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距为0.8×1m；立杆须设置扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1700mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。
在满堂架的基础上在主梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距0.8m。
梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。
梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4.1.4剪刀撑。
竖直方向：
纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。
水平
方向：
沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
4.1.5梁模板安装
大龙骨采用Ø48×3mm钢管，其跨度400㎜间距；小龙骨采用48mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
梁底模板铺设：
按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。
梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁侧模板铺设：
根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固。
4.2楼板模板施工
4.2.1工艺流程：
支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
4.2.2支架搭设：
楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。
立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
4.2.3模板安装：
采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。
大龙骨采用Ø48×3mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
挂通线将大龙骨找平。
根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。
模板梁面、板面清扫干净。
4.2.5模板支撑系统搭设有专业架子工搭设，搭设人员持证上岗。
4.2.6模板支撑系统与浇筑好砼柱进行抱箍，增强模板系统的整体稳定性，确保系统安全可靠。
五、模板的拆除
5.1拆模程序：
先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。
柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
5.3模板拆除的顺序和方法。
应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。
待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。
按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
六、成品保护措施
6.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。
6.2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。
6.3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
6.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。
浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。
6.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。
七、质量保证措施及施工注意事项
7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知公司质安科、工程科到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
7.2现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项目
允许偏差（mm）
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
7.4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
7.5浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
7.6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
7.7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
八、安全施工注意事项
8.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
8.2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。
8.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从安全通道进入工作面。
8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
8.5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
8.6正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
8.7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。
8.8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
8.9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
8.10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
九、文明施工及环保措施
9.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。
9.4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
9.5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
9.6每次下班时保证工完场清。
十、模板系统验算
10.1模板支撑架计算书
10.1.1参数信息：
1.支撑架参数
横向间距或排距（m）：
1.00；纵距（m）：
0.80；步距（m）：
1.70；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：
0.10；支撑架搭设高度（m）：
10.5；
采用的钢管（mm）：
Ø48×3.0；
扣件连接方式：
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：
0.80；
板底支撑连接方式：
50mm×100mm方木支撑，间距300mm；
钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2
钢管截面惯性矩I=9.5×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。
2.荷载参数
（1）模板及木楞自重标准值（kN/m2）：
0.350；荷载分项系数γi=1.2
（2）混凝土与钢筋自重标准值（kN/m3）：
板26.0；γi=1.2
（3）施工人员及设备均布荷载标准值（kN/m2）；γi=1.4
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c.计算支架立柱时取1.0；
（4）砼振捣时产生的荷载标准值（kN/m2）：
水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4
（5）倾倒砼产生的荷载标准值取：
2KN/m2；γi=1.4
3.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）：
9.5×103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）：
1.400；木方的间隔距离（mm）：
300.000；
木方的截面宽度（mm）：
50.00；木方的截面高度（mm）：
100.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
10.1.2支撑模板的方木的计算：
方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
W=bh2/6=5.0×102/6=83.33cm3；
I=bh3/12=5×103/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=26.00×0.30×0.120=0.936kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.350×0.30=0.105kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.5+2.0）×1.00×0.30=1.05kN；
2.方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=1.2×（0.936+0.105）=1.249kN/m；
集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×1.0/4+1.249×1.02/8=0.523kN.m；
方木的最大应力值σ=M/W=0.523×106/（83.33×103）=6.28N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
∴σ<[f]，满足要求。
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
V=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足：
T=3V/（2bh）<[T]
其中最大剪力：
V=1.249×1.0/2+1.47/2=1.36kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.36×103/（2×50×100）=0.408N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
∴T<[T]，满足要求。
4.方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载：
q=1.2（q1+q2）=1.249kN/m；
集中荷载：
p=1.4P1=1.47kN；
方木最大挠度计算值：
Vmax=1470×1000.03/（48×9500.0×416.67×104）+5×1.249×1000.04/（384×9500.0×416.67×104）=1.18mm；
方木最大允许挠度值：
[V]=1000.0/250=4.0mm；
∴Vmax<[V]，满足要求
10.1.3支撑木方的钢管的计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.249×1.0+1.47=2.719kN；
支撑钢管计算简图
最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×2.719×1.0=0.726kN.m；
最大挠度Vmax=1.883PL3/（100EI）=4.768mm；
最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN；
钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.726×106/4732.0=165.68N/mm2；
钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；
∴σ<[f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10mm,满足要求。
10.1.4扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双
扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN；
∴R<12.80kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10.1.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.116×10.5=1.22kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.0×1.0=0.350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=26.0×0.12×1.0×1.00=3.12kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.69kN；
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=（1.0+2.0+2.0）×1.0×1.0=5.0kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=12.0kN；
10.1.6立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A——立杆净截面面积（cm2）：
A=4.502cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.732cm3；
σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.0N/mm2；
l0——计算长度（m）；l0=h+2a
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；
上式的计算结果：
立杆计算长度l0=h+2a=1.2+0.10×2=1.4m；
l0/i=1.4×103/15.8=88.61；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.673；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=12.08×103/（0.673×450.2）=39.87N/mm2；
∴σ<[f]=205.000N/mm2，立杆稳定性满足要求。
10.2梁模板计算书
10.2.1参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：
0.3；
梁截面高度D（m）：
0.80
混凝土板厚度（mm）：
0.12；
梁支撑架搭设高度H（m）：
35.5m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：
0.10；
脚手架步距（m）：
1.7；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）：
1.00；
立杆横向间距或排距Lb（m）：
0.80；
采用的钢管类型为Ø48×3.0；
扣件连接方式：
双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：
0.80；
承重架支设：
木方支撑平行梁截面A；
2.荷载参数
模板自重（kN/m2）：
0.35；
新浇混凝土自重：
24.0N/m3；
钢筋自重（kN/m3）：
4.0；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：
水平模板取2.0，垂直面板取4.0；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：
2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：
F、F′中较小值；γi=1.2
F=0.22γct0β1β2V1/2
F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.4；
面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
钢材弹性模量E（N/mm2）：
2.06×105；
钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
205.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距（mm）：
250.0；
面板厚度（mm）：
13.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500；
次楞间距（mm）：
300；
10.2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
式中：
γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）：
t=200/（T+15）=5.714；
T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；
β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；
V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；
则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2
F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2
取两者较小值，则标准值为F=F′=28.0KN/m2；
10.2.3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=40×802/6=42.67cm3；
I=40×803/12=170.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中，σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；
M——内楞的最大弯距（N.mm）；
W——内楞的净截面抵抗矩；
[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载
q=（1.2×28.0×0.65+1.4×2.0×0.65）×0.17=4.02kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）：
l=500mm；
内楞的最大弯距：
M=0.1×4.02×500.02=1.01×105N.mm；
内楞的最大受弯应力计算值σ=1.01×105/1.67×104=6.04N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值：
[f]=13.0N/mm2；
∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。
（2）.内楞的挠度验算
其中E——木材的弹性模量：
E=9500.0N/mm2；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q=1.2×28.0×0.17=5.712KN/m；
l——计算跨度（外楞间距）：
l=500.0mm；
I——内楞的截面惯性矩：
I=17.067×105N/mm2；
内楞的最大挠度计算值：
ω=0.677×5.712×500.04/（100×9500×17.067×105）=0.15mm；
内楞的最大容许挠度值：
[ω]=2.000mm；
∴ω<[ω]，内楞挠度满足要求。
2.外楞计算
外楞采用钢管作为搭设材料，由于钢管性能优异，可以不计算。
10.2.4梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=250.
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