高支模方案新苏广场621.docx

1、高支模方案新苏广场621新苏德基广场工程高支模板施工方案一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB50009-20011.2混凝土结构设计规范GB50010-20021.3建筑施工计算手册江正荣著1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.6混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.8建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 二、工程概况苏州新苏德基广场工程为框架结构，结构层次：地下室三层;地上九层。A、上部结构：本工程有四段高支架模板：地上六层处，13-15轴/F-H轴间局部中间

2、连接大厅。建筑标高为30.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为30.5m，面积约250M2。主梁最大设计截面为300800；次梁最大设计截面为300800；板设计厚度0.12米。地上六层处，21-24轴/C-F轴间局部中间连接大厅。建筑标高为30.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为30.5m，面积约350M2。主梁最大设计截面为300800；次梁最大设计截面为300800；板设计厚度0.12米。地上七层处，5-7轴/D-F轴间局部中间连接大厅。建筑标高为35.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为35.5m，面积约125M2。主梁最大设计截面为300800；次梁最大设计截面为300800；板设计厚度0.1

3、2米。地上九、十层处，18-28轴/A-H轴间变更大厅。建筑标高为45.5米，此部分满堂脚手架搭设高度为10.5m，面积约3500M2。主梁最大设计截面为300800；次梁最大设计截面为300800；板设计厚度0.12米。这几个部分属模板高架支撑，为了保证支撑体系的安全，必须对大截面梁、高架支撑的模板支撑进行设计。以上脚手架立杆结构均立在砼顶板上，此顶板设计为5.0KN/M2，满足高架部位支撑架立杆设置要求。区域梁规格梁面标高（搭设高度）梁的支撑型式相邻板厚、标高板支撑型式备注地上六层+30.5米层13-15/F-H轴300*800+30.5米（30.5）二立杆800*800+30.5米120

4、厚800*1000地上六层+30.5米层21-24/C-F轴300*800+30.5米（30.5）二立杆800*800+30.5米120厚800*1000地上六层+30.5米层5-7/D-F轴300*800+35.5米（35.5）二立杆800*800+35.5米120厚800*1000地上九、十层+30.5米层18-28/A-H轴300*800+35.5米（10.5）二立杆800*800+30.5米120厚800*1000三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用14mm厚木胶合板，方木采用48100mm2，（木质量密度为13 KN/m3）模板支撑体系采用483mm扣件式钢管脚手架。架及加固钢管

5、均采用48厚3mm钢管，钢管扣件宜采用直角扣件。四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距为0.81m；立杆须设置扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1700mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距0.8m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁

6、模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.1.5 梁模板安装大龙骨采用483mm钢管，其跨度400间距；小龙骨采用48mm100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板

7、、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固。4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根

8、据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。4.2.5 模板支撑系统搭设有专业架子工搭设，搭设人员持证上岗。4.2.6 模板支撑系统与浇筑好砼柱进行抱箍，增强模板系统的整体稳定性，确保系统安全可靠。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100

9、%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构

10、上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知公司质安科、工程科到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2 现浇结构模板安装

11、允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位

12、置是否准确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从安全通道进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑

13、的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工过程中使

14、用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6 每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10.1 模板支撑架计算书10.1.1参数信息：1.支撑架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：0.80；步距(m)：1.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；支撑架搭设高度(m)：10.5；采用的钢管(mm)：483.0；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：50mm100mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量

15、E=206103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=9.5104mm4，截面抵抗矩W=4.732103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数i=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；i=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c.计算支架立柱时取1.0；(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；i=1.4

16、3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(mm)：100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=5.0102/6 = 83.33cm3；I= bh3/12=5103/12 =416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.120 =

17、 0.936 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2(0.936+0.105) = 1.249 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.2491.02/8 = 0.523kN.m；方木的最大应力值 = M

18、/ W =0.523106 /（83.33103）=6.28N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； f，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh）T其中最大剪力： V = 1.2491.0/2 + 1.47/2 = 1.36 kN；方木受剪应力计算值 T = 31.36103/(250100) = 0.408 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2； TT，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷

19、载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.249kN/m；集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大挠度计算值：Vmax= 14701000.03 /( 489500.0416.67104) +51.2491000.04/(3849500.0416.67104)=1.18 mm；方木最大允许挠度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，满足要求10.1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.2491.0 + 1.47 =2.719 kN； 支撑钢管计算简图最大弯矩 Mmax = 0.267PL

20、=0.2672.7191.0=0.726 kN.m ；最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；钢管最大弯曲应力 =M/W=0.726106/4732.0=165.68N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2； f,满足要求。支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。10.1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖

21、向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.11610.5= 1.22kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.00.121.01.00 = 3.12 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.69kN；2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和

22、倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.0 kN；10.1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =12. kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2； W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

23、f钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0 N/mm2； l0计算长度 (m)；l0 = h+2a k1计算长度附加系数，取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；上式的计算结果：立杆计算长度l0 = h+2a = 1.2+0.102 = 1.4 m； l0/i =1.4103/ 15.8 = 88.61；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673；钢管立杆的最大应力计算值；=12.08103/（0.673450.2）= 39.87 N/mm2； f = 2

24、05.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。10.2 梁模板计算书10.2.1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.3；梁截面高度 D(m)：0.80混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撑架搭设高度H(m)：35.5m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；脚手架步距(m)：1.7；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；采用的钢管类型为483.0；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；新浇混凝土自重：24.0N/m

25、3；钢筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13

26、.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06105；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：13.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；10.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模温度，取20.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；2砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度

27、（m/h），V=2.5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；则F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.0=28.0KN/m2取两者较小值，则标准值为F = F=28.0KN/m2；10.2.3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =40802/6 = 42.67cm3；I=40803/12 = 170.67cm4；内楞计算简图（1）

28、.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.228.00.65+1.42.00.65)0.17=4.02kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞的最大弯距： M=0.14.02500.02= 1.01105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值 =1.01105/1.67104=6.04N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）

29、.内楞的挠度验算其中 E 木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.228.00.17=5.712 KN/m； l 计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm； I 内楞的截面惯性矩：I =17.067105N/mm2；内楞的最大挠度计算值：=0.6775.712500.04/(100950017.067105)=0.15mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm； ，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞采用钢管作为搭设材料，由于钢管性能优异，可以不计算。10.2.4梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W =250.