A.出口气流流速为超音速
C.喉部气流压力为pc
053.理想气体在喷管中作稳定可逆绝热流动时
A.流速增大B.压力减少054.气体在喷管中因流动有摩擦阻力，会使喷管出口气体的
A.焓值减少B.熵减少C.焓值增加D.熵增加
055.实际气体经绝热节流后
A.熵增加，做功能力下降B.焓值不变，压力下降
C.熵减少，压力下降D.熵不变，压力下降
056.燃气轮机装臵，采用回热后其循环热效率显著升高的主要原因是
A.循环做功量增大B.循环吸热量增加
C.吸热平均温度升高D.放热平均温度降低
057.无回热等压加热燃气轮机装臵循环的压气机，采用带中冷器的分级压缩将使循环的
A.热效率提高B.循环功提高
C.吸热量提高D.放热量提高
058.无回热定压加热燃气轮机装臵循环，采用分级膨胀中间再热措施后，将使
A.循环热效率提高B.向冷源排热量增加
C.循环功增加D.放热平均温度降低
059.燃气轮机装臵采用回热加分级膨胀中间再热的方法将
A.降低放热平均温度B.升高压气机的排气温度
C.提高吸热平均温度D.提高放热的平均温度060.采用分级压缩中间冷却而不采取回热措施反而会使燃气轮机装臵的循环热效率降低的
原因是
B.空气在燃烧室内的吸热量增大
D.燃气轮机相对内效率降低
B.降低循环终参数
D.提高锅炉效率
B.循环热效率不如朗肯循环高
D.平均吸热温度不如朗肯循环高
B.会使循环效率下降
D.对排汽干度改善太小
B.汽耗率和热耗率都下降
A.压气机出口温度降低
C.燃气轮机做功量减少
061.电厂蒸汽动力循环采用再热是为了
A.提高循环初参数
C.提高乏汽的干度
062.再热压力不能太高是因为
A.受到金属材料的限制
C.对排汽干度的改善太小
063.再热压力不能太低是因为
A.排汽干度反而减少
C.对循环效率的提高太小
064.朗肯循环采用回热后
A.汽耗率和热耗率都上升
我務犬第
C.汽耗率上升但热耗率下降
065.回热循环中混和式加热器出口水温度
A.随抽汽量增加而增加
A.内部热效率
C.汽轮机内部相对效率
070.初参数和背压相同的汽轮机,
A.排汽焓上升
其损失体现在
C.随加热水的增加而减少
066.欲使回热加热器的出口水温度提高，应该
A.增加抽汽量
C.减少给水量
067.其它蒸汽参数不变，提高初温度可使
A.平均吸热温度提高
C.热耗率降低
068.其它蒸汽参数不变，提高初压可使
A.平均吸热温度提高
D.汽耗率下降但热耗率上升
B.由加热器的抽汽压力确定
D.随加热器进口水温增加而增加
B.提高抽汽压力
D.减少抽汽压力
B.平均放热温度降低
D.排汽干度提高
B.平均放热温度降低
D.排汽干度提高
C.热耗率降低069.可以反映汽轮机内部气流摩阻而引起损失的参数有
B.循环热效率
D.内部汽耗率
有摩阻的绝热膨胀与理想的绝热膨胀相比,
B.排汽熵增大
C.排汽焓降低D.排汽熵减小
071.再热循环中，蒸汽通过再热器后其
A.温度和压力增加B.焓和温度增加
C.比体积和熵增加D.熵和焓增加
072.朗肯循环采用回热后会使
B.热耗率提高
A.汽耗率提高
C.循环热效率提高
D.平均吸热温度提高
第二部分填空题
073.定义一个叫作咪度（M的新温标，在此温标中水的冰点为100M,沸点为1000M。
温
标是线性的，当温度为50C时，新温标显示（M。
074.定义一种叫做牛顿度（N）的新温标，温标是线性的，规定水的冰点为100N，沸点为
200N。
牛顿度（Tn）和相应的开尔文温标（Tk）的关系式为Tn=。
075.封闭系统进行某一过程，系统作功30kJ同时放出10kJ的热，然后借助于对它作功6
kJ、加热kJ能使系统回复到初态。
076.一个原已充好电的蓄电池，在30C的恒温下放于木架上逐渐放电但没有作电功，却向
外界放热1000kJ。
如果再耗功440Wh使其慢慢充电恢复到初态，那么充电过程中应向电池传热kJ。
077.封闭系统进行膨胀过程，气体容积由0.1m3变化到0.3m3。
在可逆过程中压力的变化
服从关系式p=0.24V+0.04,式中p的单位为MPaV的单位为nt系统作功kJ。
078.初态为0.4Pa的空气盛于活塞-汽缸装臵中。
活塞无摩擦，并被弹簧和周围的大气挡住。
气体由0.01m开始膨胀，如果弹簧的作用力正比于系统的体积，大气压力为0.1MPa。
活
塞停时气体已经作功为kJ
079.活塞-汽缸装臵盛有1.4kg的气体，压力保持为0.5MPa。
当过程进行时传出热量为50KJ,
体积由0.15m3变化到0.09m3,则内能的变化为kJ/kg。
080.容器中盛有0.5MPa,30C的二氧化碳气体，因容器有沙孔导致压力缓慢地降为0.4MPa
时才被发现。
如气体温度为20C，最初的质量为25kg，漏掉的二氧化碳是_kg。
081.0.15MPa、27C的空气盛于容积为0.1m3的活塞-汽缸装臵中。
首先在定容下对其加热
直至压力升高一倍。
然后定压膨胀到体积增加为三倍。
加入的总热量为KJ。
082.一刚性容器最初盛有0.15MPa、295K的空气0.8g，容器中有一电阻器，用120V的电
源使0.6A的电流通过30s使气体获得能量，同时容器散热126J。
终压力为MPa
083.0.1kg理想气体封闭于一刚性容器中。
容器中的搅拌轮耗功520J,同时还对系统加热
810J，气体温度升高25C。
气体的定容比热cv=kJ/kgK。
084.0.5kg氦气盛于活塞-汽缸装臵中，通过汽缸中的搅拌轮旋转加给气体9.5kJ的能量。
汽缸壁绝热，过程中保持压力不变，则温度变化量为C。
085.1kg空气盛于用绝热壁制成的刚性容器中。
容器中的搅拌轮由外部马达带动。
空气温
度从27C升高到127C,焓的变化为_J。
086.1kg氦气盛于刚性容器中，在27C时加入kJ热量后压力升高一倍。
087.R=0.26kJ/（kgK）、温度为T=500K的1kg理想气体在定容下吸热3349kJ,其熵变As
088.绝热指数k=1.4的理想气体在绝热过程中输出技术功4500kJ，其内能变化AU
089.R=4.16kJ/（kgK）、绝热指数k=1.4的理想气体在定容下吸热10000kJ，做技术功W
090.R=4.16kJ/（kgK）、绝热指数k=1.4的2kg理想气体在n=1.2的多变过程中温度由500K变到1000K,其吸热量Q=。
091.在不变的温度600K下，可逆地把理想气体的体积由初态减少一半需要一定数量的功。
那么在温度T=K下，消耗同量的功能把气体容积定温压缩到体积为初容积的
四分之一。
092.0.2kg空气由初态为0.3MPa325K定温地膨胀到体积增加一倍。
过程中外界传给空
气J热量。
093.一可逆热机，在537C和27C的温度之间运行。
则从热源吸收的热与作出的功之比为。
094.一^诺机在7C下排热1000KJ/min，输出功率为50Kv。
则高温热源的温度为C。
095.一^诺机在37C和717C之间运行。
为了提高热机效率，一种方法是将高温热源的温度提高到1027C;另一种方法是降低冷源温度。
冷源温度降低到（C）就能获得与热源
温度提高到1027C时相同的热效率。
096.某项专利申请书要求热机在160C接受热量，在5C排热给冷源，热机每接受1000KJ
的热就能发出0.12kwh的功，这一要求实现。
097.一给定的动力循环，工作流体在440C的平均温度下接受3150KJ/Kg的热，而排给20C的冷源1950KJ/Kg热量。
这一循环克劳修斯不等式。
098.一可逆热机从377C的贮热器获得热量1000KJ，而排热给27C的另一个贮热器。
两贮热器的熵的变化分别是_K和KJ/K。
099.两台卡诺机A和B串联运行。
第一台机（A）在627C的温度接受热量而排给温度为tC的中间热源。
第二台机（B）接受第一台机所排出的热量，而又将热排给27C的热源。
两
台热机效率相同时中间热源的温度应为C。
100.卡诺机在927C和33C的温度之间工作，吸热30KJ。
热机输出的功驱动一台卡诺制
冷机从冷库吸取热量270KJ，并向33C的环境排热。
冷库的温度应该是C。
101.如果卡诺机的热效率为1/6，在相同温限间工作的卡诺热泵的泵热系数。
102.如果卡诺机的热效率为1/5，在相同温限间工作的卡诺制冷机的制冷系数为。
103.一部内部可逆的热机从1200K的热源接受1000KJ的热量，生产690KJ的功并且可逆
地排热给27C的冷源。
由热源、热机、冷源组成的系统的总熵变为（KJ/K）。
104.在刚性绝热容器内的空气（R=0.2897kJ/kgK）,其初态为0.1MPa、27C。
系统内的搅拌
轮由外面的电动驱动而搅动空气，使压力升到0.2MPa。
气体熵的变化了（KJ/Kg・K）。
105.0.5kg空气从初态0.1MPa、370K内部可逆地等温压缩到终态，压缩时外界对空气做了
100KJ的功，空气向270K的环境放热。
该过程造成做功能力损失了（KJ）。
106.50kg0.1MPa、20C的水与20kg0.1MPa、90C的水混合.如混合过程是绝热的且压力
不变，70kg水的总熵变为（KJ/K）
107.进入透平的空气（R=0.2897kJ/kgK）为0.6MPa、597C，绝热的膨胀到0.1MPa、297C。
如果动能和势能差为零，可判断该过程属于的过程。
108.某制冷循环，工质从温度为—73C的冷源吸取热量100KJ，并将热量220KJ传给温度为
27C的热源，此循环克劳修斯不等式。
109.若封闭系统经历一过程，熵增为25kJ/K，从300K的恒温热源吸热8000kJ。
此过程属
于的过程。
110.压力为180kPa的1kg空气，从450K定容冷却到300K,空气放出的热量全部被大气环
境所吸收。
若环境温度为27C,有效能损失为kJ。
111.温度为1427C的恒温热源，向维持温度为500K的工质传热100kJ。
环境温度为300K。
传热过程引起的有效能损失为kJ。
112.300K、3Mpa的空气（R=0.2897）经绝热节流压力降为1.5Mpa,由于节流而引起的熵增
为。
113.压力为1bar、温度为15C的空气以400m/s的速度流动。
当空气绝热地完全滞止时，温
度变为。
2
114.压力为0.17MPa、温度为80C的空气，以0.8kg/s的流率稳定流过面积为100cm的横
截面。
在下游的某一横截面积为_cm2位臵上，空气的压力为0.34MPa温度为80C,速度为1.5m/s。
115.空气进入扩压器时温度为30C,速度为150m/s，出口温度为40C。
如果热损失为
0.4KJ/Kg，出口速度为（m/s）（空气）
116.水蒸气进入喷管时压力为30bar，温度为320C。
离开喷管时压力为15bar，速度为
350m/s。
质量流率为8000kg/h。
忽略进口速度，流动是绝热的，喷管需要cm2
2
的出口面积（cm）。
117.空气绝热的流过一只渐缩喷管，入口的压力为1.8bar，温度为67C，速度为40m/s。
出口的压力为1bar，速度为入口速度的六倍。
如果进口面积为100cni，那么喷管的出
口面积为（cmi2）。
118.空气进入透平时的状态为：
6bar、740K,速度为120m/s。
出口状态压力为1bar,温度
为450k，速度为220m/s。
当空气流过透平时散热量为15KJ/Kg，进口截面为4.91cm?
。
该透平输出—kw的功率。
119.空气进入压缩机的压力为1bar，温度为7C,速度为70m/s，流率为0.8kg/s。
离开压
缩机时空气的压力为2bar,温度为77C,速度为120m/s。
由空气传给外界的热量为15
KJ/Kg。
该压缩机需要输入kw的功率。
120.压力为40bar的水蒸气，经节流后压力为0.35bar，温度为120C。
可以推断节流前的
蒸汽是蒸汽。
121.空气以11bar、57C的状态进入喷管。
如喷管内是无摩阻的绝热过程，喷管出口压力为
4bar。
进口流速可以忽略，出口流速可达m/s。
122.0.7bar、7C的空气以300m/s的速度进入扩容器。
如果过程是绝热的而且无摩的，且
出口速度为70m/s，则出口温度为C。
123.活塞式内燃机定容加热循环的工作环境为100kPa和15C。
若每千克进气加热2600KJ,
当压缩比为5时，理论循环热效率可达。
124.活塞式内燃机定容加热循环的工作环境为100kPa和15C。
若每千克进气加热3000KJ,
当压缩比为8时，理论循环的最高压力可达。
125.朗肯循环的新汽焓h1=3400KJ/kJ，排汽压力下对应得饱和水焓h2=138KJ/kg,水泵耗
功wp=17KJ/kg。
该循环的热效率等于%。
126.朗肯循环中工质在锅炉吸热3245KJ/kgkg,汽轮机排汽焓为1980KJ/kg，排汽压力下
对应得饱和水焓=138KJ/kg,水泵耗功为WP=17KJ/kg。
该循环的新汽焓等于
KJ/kg。
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