梁底支模架计算书.docx

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梁底支模架计算书

梁底支模架计算书

柳州丰泽国际大厦工程；属于框剪结构;地上26层;地下2层；建筑高度：

98.70m；标准层层高：

3.00m；总建筑面积：

35412.00平方米；总工期：

0天；施工单位：

柳州市众鑫建筑有限公司。

本工程由柳州丰泽房地产开发有限公司投资建设，中国建筑北京设计研究院设计，柳州勘察测绘研究院地质勘察，广西柳州正宇工程建设监理有限责任公司监理，柳州市众鑫建筑有限公司组织施工；由马阳升担任项目经理，陈新法担任技术负责人。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.50。

一、参数信息:

梁段信息:

L1：

1.脚手架参数

立杆沿梁跨度方向间距l（m）:

0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.70；

立杆步距h（m）:

1.50；模板支架计算高度H（m）:

3.80；

梁两侧立杆间距la（m）:

0.70；承重架支设:

无承重立杆，木方垂直梁截面；

2.荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；梁截面宽度B（m）:

0.400；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

25.000；梁截面高度D（m）:

1.000；

倾倒混凝土荷载（kN/m2）:

2.000；施工均布荷载（kN/m2）:

1.000；

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

200.000；

木方的截面宽度（mm）:

60.00；木方的截面高度（mm）:

80.00；

4.其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×3.5。

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:

0.80；

二、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×1.000×0.900=22.500kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.900×（2×1.000+0.400）/0.400=1.890kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×0.400×0.900=1.080kN；

2.木方楞的支撑力验算

均布荷载q=1.2×22.500+1.2×1.890=29.268kN/m；

集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=6.647kN；

N2=6.647kN；

木方按照简支梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；

木方强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=6.647/0.900=7.386kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.386×0.900×0.900=0.598kN.m；

最大应力σ=M/W=0.598×106/64000.0=9.348N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

木方的最大应力计算值9.348N/mm2小于木方抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

木方抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=0.6×7.386×0.900=3.988kN；

木方受剪应力计算值T=3×3988.440/（2×60.000×80.000）=1.246N/mm2；

木方抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的受剪应力计算值1.246N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.300N/mm2,满足要求!

木方挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

木方最大挠度计算值V=0.677×6.155×900.0004/（100×9500.000×256.000×103）=1.124mm；

木方的最大允许挠度[V]=0.900*1000/250=3.600mm；

木方的最大挠度计算值1.124mm小于木方的最大允许挠度3.600mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=6.647kN；

最大弯矩Mmax=0.997kN.m；

最大挠度计算值Vmax=2.283mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.997×106/5080.0=196.281N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值196.281N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

三、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.65kN；

R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=6.647kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×3.800=0.589kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=0.720kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=（1.10/2+（0.70-0.40）/2）×0.90×0.100×25.00=1.575kN；

N=6.647+0.589+0.720+1.575=9.531kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

（1）

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9531.096/（0.207×489.000）=94.159N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=94.159N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！