电流互感器基础知识.docx

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电流互感器基础知识

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2008年9月3日9:

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   1. 电流互感器的基本原理

   1.1 电流互感器的基本等值电路如图1所示.

 图1电流互感器基本等值电路

图中,Es—二次感应电势,Us—二次负荷电压,Ip—一次电流,Ip/Kn—二次全电流,Is—二次电流,

Ie—励磁电流,N1—一次绕组匝数,N2—二次绕组匝数,Kn—匝数比,Kn=N2/N1,Xct—二次绕组电抗（低漏磁互感器可忽略）,Rct—二次绕组电阻,Zb—二次负荷阻抗（包括二次设备及连接导线）,Ze—励磁阻抗.

   电流互感器的一次绕组和二次绕组绕在同一个磁路闭合的铁心上.如果一次绕组中有电流流过,将在二次绕组中感应出相应的电动势.在二次绕组为通路时,则在二次绕组中产生电流.此电流在铁心中产生的磁通趋于抵消一次绕组中电流产生的磁通.在理想条件下,电流互感器两侧的励磁安匝相等,二次电流与一次电流之比等于一次绕组与二次绕组匝数比。

即：

IpN1=IsN2

   Is＝Ip×N1/N2=Ip/Kn

1.2. 电流互感器极性标注

电流互感器采用减极性标注的方法，即同时从一二次绕组的同极性段通入相同方向的电流时，它们在铁芯中产生的磁通方向相同。

当从一次绕组的极性端通入电流时，二次绕组中感应出的电流从极性端流出，以极性端为参考，一二次电流方向相反，因此称为减极性标准。

由于电流方向相反，且铁心中合成磁通为零。

因此得下式：

     N1Ip-N2Is=0（本来励磁安匝的和为零，但考虑到两个电流的流动方向相对于极性端不同，因此两者为减的关系）。

     推出：

Is=N1/N2*Ip

可见，一二次电流的方向是一致的，是同相位的，因此我们可以用二次电流来表示一次电流（考虑变比折算）。

这正是减极性标注的优点。

1.3. 电流互感器的误差

在理想条件下，电流互感器二次电流Is＝Ip/Kn，不存在误差。

但实际上不论在幅值上（考虑变比折算）和角度上，一二次电流都存在差异。

这一点我们可以在图1中看到。

实际流入互感器二次负载的电流Is＝Ip/Kn－Ie，其中Ie为励磁电流，即建立磁场所需的工作电流。

这样在电流幅值上就出现了误差。

正常运行时励磁阻抗很大，励磁电流很小，因此误差不是很大经常可以被忽略。

但在互感器饱和时，励磁阻抗会变小，励磁电流增大，使误差变大。

考虑到励磁阻抗一般被作为电抗性质处理，而二次负载一般为阻抗性质，因此在二次感应电势Es的作用下，Is和Ie不同相位，因此造成了一次电流Ip＝Is＋Ie与二次电流Is存在角度误差δ，且角误差与二次负载性质有关。

图2表示了二次负载为纯阻性的情况。

图中，二次感应电势Es领先铁芯中磁通Фm90度。

可以近似认为励磁电流Ie与Фm同相。

Es加在Xct、Rct、Zb上产生二次电流Is。

Is与Ie合成Ip。

可见，图中Is与Ip不同相位，两者夹角即为角度误差。

   对互感器误差的要求一般为，幅值误差小于10％，角度误差小于7度。

1.4. 电流互感器的简单分类

根据用途电流互感器一般可分为保护用和计量用两种。

两者的区别在于计量用互感器的精度要相对较高，另外计量用互感器也更容易饱和，以防止发生系统故障时大的短路电流造成计量表计的损坏。

根据对暂态饱和问题的不同处理方法，保护用电流互感器又可分为P类和TP类。

P（protection，保护）类电流互感器不特殊考虑暂态饱和问题，仅按通过互感器的最大稳态短路电流选用互感器，可以允许出现一定的稳态饱和，而对暂态饱和引起的误差主要由保护装置本身采取措施防止可能出现的错误动作行为（误动或拒动）。

TP（transientprotection，暂态保护）类电流互感器要求在最严重的暂态条件下不饱和，互感器误差在规定范围内，以保证保护装置的正确动作。

对于其它类型的互感器，比如光互感器，电子式电流互感器等实际应用还很少，因此这里不作介绍。

2. 电流互感器的饱和

前面我们讲到电流互感器的误差主要是由励磁电流Ie引起的。

正常运行时由于励磁阻抗较大，因此Ie很小，以至于这种误差是可以忽略的。

但当CT饱和时，饱和程度越严重，励磁阻抗越小，励磁电流极大的增大，使互感器的误差成倍的增大，影响保护的正确动作。

最严重时会使一次电流全部变成励磁电流，造成二次电流为零的情况。

引起互感器饱和的原因一般为电流过大或电流中含有大量的非周期分量，这两种情况都是发生在事故情况下的，这时本来要求保护正确动作快速切除故障，但如果互感器饱和就很容易造成误差过大引起保护的不正确动作，进一步影响系统安全。

因此对于电流互感器饱和的问题我们必须认真对待。

互感器的饱和问题如果进行详细分析是非常复杂的，因此这里仅进行定性分析。

所谓互感器的饱和，实际上讲的是互感器铁心的饱和。

我们知道互感器之所以能传变电流，就是因为一次电流在铁芯中产生了磁通，进而在缠绕在同一铁芯中上的二次绕组中产生电动势U＝4.44f*N*B*S×10-8。

式中f为系统频率，HZ；N为二次绕组匝数；S为铁芯截面积，m2；B为铁芯中的磁通密度。

如果此时二次回路为通路，则将产生二次电流，完成电流在一二次绕组中的传变。

而当铁芯中的磁通密度达到饱和点后，B随励磁电流或是磁场强度的变化趋于不明显。

也就是说在N,S,f确定的情况下，二次感应电势将基本维持不变，因此二次电流也将基本不变，一二次电流按比例传变的特性改变了。

我们知道互感器的饱和的实质是铁芯中的磁通密度B过大，超过了饱和点造成的。

而铁芯中磁通的多少决定于建立该磁通的电流的大小，也就是励磁电流Ie的大小。

当Ie过大引起磁通密度过大，将使铁芯趋于饱和。

而此时互感器的励磁阻抗会显著下降，从而造成励磁电流的再增大，于是又进一步加剧了磁通的增加和铁芯的饱和，这其实是一个恶性循环的过程。

从图1中我们可以看到，Xe的减小和Ie的增加，将表现为互感器误差的增大，以至于影响正常的工作。

铁芯的饱和我们可以一般可以分成两种情况来了解。

其一是稳态饱和，其二为暂态饱和。

对于稳态饱和，我们可以借助图一进行分析。

在图中我们可以知道，Ie和二次电流Is是按比例分流的关系。

我们假设励磁阻抗Ze不变。

当一次电流由于发生事故等原因增大时，Ie也必然会按比例增大，于是铁芯磁通增加。

如果一次电流过大，也会引起Ie的过大，从而又会走入上面我们所说的那种循环里去，进而造成互感器饱和。

  暂态饱和，是指发生在故障暂态过程中，由暂态分量引起的互感器饱和。

我们知道，任何故障发生时，电气量都不是突变的。

故障量的出现必然会伴随着或多或少的非周期分量。

而非周期分量，特别是故障电流中的直流分量是不能在互感器一二次间传变的。

这些电流量将全部作为励磁电流出现。

因此当事故发生时伴有较大的暂态分量时，也会造成励磁电流的增大，从而造成互感器饱和。

3. 电流互感器的误差分析和计算

   当我们知道电流互感器的误差主要是由于励磁电流Ie引起的之后，就有必要根据实际运行情况来检验所使用的电流互感器的误差是否符合要求。

互感器的误差包括角度误差和幅值误差。

就继电保护专业而言，角度误差的测量过于繁复且实际情况下误差也极少出现超标的情况，我们更关注的是幅值的误差。

我们一般要求一次电流Ip等于保护安装处可能的最大短路电流时，幅值误差小于等于10％，这也就说我们平时所说的10％误差分析中的要求。

根据一般的电路原理我们可知，在图一中，为满足10％误差的要求（Ie小于等于10％的Ip/Kn），则必须保证励磁阻抗Ze大于等于9倍的二次回路总负载阻抗（Xct＋Rct＋Zb）。

因此为了进行10％误差分析，我们必须知道保护安装处的最大短路电流、对应于该电流的互感器励磁阻抗值和电流互感器的二次回路总负载阻抗。

下面我们分别进行讨论。

3.1. 励磁阻抗的测量

励磁阻抗的测量试验就是我们平时所说的伏安特性试验，试验一般以图二所示的互感器简化示意图为基础。

我们自互感器二次测施加电压U，测得励磁电流Ie（因为此时互感器一次侧开路，因此电流只能流过励磁阻抗Ze，所以此电流一定是励磁电流。

另外，还需注意此项试验一般应在一次开路的情况下进行，以防止一次回路分流，产生误差）。

改变外加电压U,会得到不同的Ie。

多组U和Ie的组合，就构成了我们的伏安特性试验数据。

将这些数据所对应的点在U－Ie坐标系中绘出并连成曲线，就是互感器的伏安特性曲线。

该曲线上任一点的切线，就近似是该点的数据所对应的励磁阻抗。

图三电流互感器伏安特性曲线

图三是比较典型的伏安特性曲线。

由图中可见，励磁阻抗并不是一个恒定的值，而是随着Ie的变化不断变化的。

曲线在初始阶段基本为一条直线，励磁阻抗的值基本保持不变，这对应着互感器的线性工作区。

而当超过饱和点O点后，曲线急剧趋于水平，U很小的变化都会带来Ie极大的增加。

说明此时励磁阻抗的值突然变得很小，这对应于互感器的饱和工作区。

这种U－Ie曲线，我们说只能近似表示励磁阻抗的特性。

因为从图一中可以看到，真正加在励磁阻抗Ze上的电压并不是U，而是E。

用U来计算励磁阻抗实际上是将二次绕组电阻Rct和二次绕组电抗Xct包含在内了。

实际工作中，我们一般用二次绕组电阻来近似代替整个二次绕组阻抗Zct（底漏磁互感器，Xct可忽略）。

继电保护技术问答提供数据如下：

对于110KV以上电压等级的互感器一般取Zct＝R，35KV贯串式或常用馈电线互感器取Zct＝3R，R为互感器二次绕组直流电阻值。

这样以来我们就可以得出励磁电压E＝U－Ie×Zct

从而的求得励磁阻抗  Ze=E/Ie

然而，通过这种计算我们仅仅是将上面的伏安特性试验数据变成了一组励磁阻抗的数值。

为了确定在最大短路电流情况下互感器是否满足10%误差要求，还必须确认哪一个励磁阻抗的数值是在最大短路电流情况下的励磁阻抗。

因此在进行下一步计算前，必须确定最大短路电流，从而确定伏安特性数据中用那一组数据来计算励磁阻抗。

3.2. 电流倍数m的确定

电流倍数m的确定，根据不同的保护类型有不同的计算方法。

下面分别进行一些说明。

3.2.1 纵差保护

          m＝Krel*Ikmax/I1n

      式中 Ikmax――最大穿越故障短路电流。

纵差保护的整定一般是对过区外故障时的最大不平衡电流的。

因此，这里取最大穿越故障电流以考量这是互感器的误差是否满足要求。

            Krel――考虑非周期分量影响后的可靠系数。

采用速饱和变流器的，因为对非周期分量有一定的抑止作用，因此取值较小一般为1.3。

不带速饱和变流器的，取较大值，一般为2。

            I1n――电流互感器的一次额定电流值

3.2.2 距离保护

              m＝Krel*Ik/I1n

           式中 Ik――保护范围一段末端故障时，流过本保护的最大短路电流。

这是因为，距离保护一段式躲过末端故障进行整定的，同时，由于各段保护中第一短末端的故障电流一般为最大，因此要用末端最大短路电流来考核互感器误差。

                 Krel――可靠系数。

保护动作时间小于0.5秒时，考虑到暂态分量可能尚未衰减完毕，因此取较大值1.5；保护动作时间大于0.5秒时，考虑到暂态分量一般均已衰减完毕，其影响已很小，因此取较小值1.3。

3.2.3 母差保护

              m＝Krel*Ikmax/I1n

            式中 Ikmax――最大穿越故障短路电流。

由于母线差动一般也是按躲过区外故障时的最大不平衡电流来整定，因此这里同样用最大穿越故障电流来考核互感器误差。

Krel――可靠系数取1.3。

3.2.4 限时速断保护

              m＝Krel*Iop/I2n*Kcon

            式中 Iop――继电器动作电流。

因为速断保护反应的是故障电流超过动作电流的情