复杂高层建筑结构设计.docx

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复杂高层建筑结构设计

复杂高层建筑结构设计

第一章10.1一般规定

10.1.1本章对复杂高层建筑结构的规定适用于带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构以及竖向体型收进、悬挑结构。

10.1.29度抗震设计时不应采用带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构和连体结构。

10.1.37度和8度抗震设计时，剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不宜大于80m和60m；框架-剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不应大于80m和60m。

抗震设计时，B级高度高层建筑不宜采用连体结构；底部带转换层的B级高度筒中筒结构，当外筒框支层以上采用由剪力墙构成的壁式框架时，其最大适用高度应比本规程表3.3.1-2规定的数值适当降低。

10.1.47度和8度抗震设计的高层建筑不宜同时采用超过两种本规程第10.1.1条所规定的复杂高层建筑结构。

10.1.5复杂高层建筑结构的计算分析应符合本规程第5章的有关规定。

复杂高层建筑结构中的受力复杂部位，尚宜进行应力分析，并按应力进行配筋设计校核。

条文说明

10.1一般规定

10.1.1为适应体型、结构布置比较复杂的高层建筑发展的需要，并使其结构设计质量、安全得到基本保证，02规程增加了复杂高层建筑结构设计内容，包括带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构和多塔楼结构等。

本次修订增加了竖向体型收进、悬挑结构，并将多塔楼结构并入其中，因为这三种结构的刚度和质量沿竖向变化的情况有一定的共性。

10.1.2带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构等，在地震作用下受力复杂，容易形成抗震薄弱部位。

9度抗震设计时，这些结构目前尚缺乏研究和工程实践经验，为了确保安全，因此规定不应采用。

10.1.3本规程涉及的错层结构，一般包含框架结构、框架-剪力墙结构和剪力墙结构。

筒体结构因建筑上一般无错层要求，本规程也没有对其作出相应的规定。

错层结构受力复杂，地震作用下易形成多处薄弱部位，目前寸错层结构的研究和工程实践经验较少，需对其适用高度加以适当限制，因此规定了7度、8度抗震设计时，剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不宜大于80m、60m；框架-剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不应大于80m、60m。

连体结构的连接体部位易产生严重震害，房屋高度越高，震害加重，因此B级高度高层建筑不宜采用连体结构。

抗震设计时，底部带转换

层的筒中筒结构B级高度高层建筑，当外筒框支层以上采用壁式框架时，其抗震性能比密柱框架更为不利，因此其最大适用高度应比本规程表3.3.1-2规定的数值适当降低。

10.1.4本章所指的各类复杂高层建筑结构均属不规则结构。

在同一个工程中采用两种以上这类复杂结构，在地震作用下易形成多处薄弱部位。

为保证结构设计的安全性，规定7度、8度抗震设计的高层建筑不宜同时采用两种以上本章所指的复杂结构。

10.1.5复杂高层建筑结构的计算分析应符合本规程第5章的有关规定，并按本规程有关规定进行截面承载力设计与配筋构造。

对于复杂高层建筑结构，必要时，对其中某些受力复杂部位尚宜采用有限元法等方法进行详细的应力分析，了解应力分布情况，并按应力进行配筋校核。

第二章10.2带转换层高层建筑结构

10.2.1在高层建筑结构的底部，当上部楼层部分竖向构件（剪力墙、框架柱）不能直接连续贯通落地时，应设置结构转换层，形成带转换层高层建筑结构。

本节对带托墙转换层的剪力墙结构（部分框支剪力墙结构）及带托柱转换层的筒体结构的设计作出规定。

10.2.2带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度应从地下室顶板算起，宜取至转换层以上两层且不宜小于房屋高度的1／10。

10.2.3转换层上部结构与下部结构的侧向刚度变化应符合本规程附录E的规定。

10.2.4转换结构构件可采用转换梁、桁架、空腹桁架、箱形结构、斜撑等，非抗震设计和6度抗震设计时可采用厚板，7、8度抗震设计时地下室的转换结构构件可采用厚板。

特一、一、二级转换结构构件的水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.9、1.6、1.3；转换结构构件应按本规程第4.3.2条的规定考虑竖向地震作用。

10.2.5部分框支剪力墙结构在地面以上设置转换层的位置，8度时不宜超过3层，7度时不宜超过5层，6度时可适当提高。

10.2.6带转换层的高层建筑结构，其抗震等级应符合本规程第3.9节的有关规定，带托柱转换层的筒体结构，其转换柱和转换梁的抗震等级按部分框支剪力墙结构中的框支框架采纳。

对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按本规程表3.9.3和表3.9.4的规定提高一级采用，已为特一级时可不提高。

10.2.7转换梁设计应符合下列要求：

1转换梁上、下部纵向钢筋的最小配筋率，非抗震设计时均不应小于0.30％；抗震设计时，特一、一、和二级分别不应小于0.60％、0.50％和0.40％。

2离柱边1.5倍梁截面高度范围内的梁箍筋应加密，加密区箍筋直径不应小于10mm、间距不应大于100mm。

加密区箍筋的最小面积配筋率，非抗震设计时不应小于0.9ft／fyv；抗震设计时，特一、一和二级分别不应小于1.3ft／fyv、1.2ft／fyv和1.1ft／fyv。

3偏心受拉的转换梁的支座上部纵向钢筋至少应有50％沿梁全长贯通，下部纵向钢筋应全部直通到柱内；沿梁腹板高度应配置间距不大于200mm、直径不小于16mm的腰筋。

10.2.8转换梁设计尚应符合下列规定：

1转换梁与转换柱截面中线宜重合。

2转换梁截面高度不宜小于计算跨度的1／8。

托柱转换梁截面宽度不应小于其上所托柱在梁宽方向的截面宽度。

框支梁截面宽度不宜大于框支柱相应方向的截面宽度，且不宜小于其上墙体截面厚度的2倍和400mm的较大值。

3转换梁截面组合的剪力设计值应符合下列规定：

4托柱转换梁应沿腹板高度配置腰筋，其直径不宜小于12mm、间距不宜大于200mm。

5转换梁纵向钢筋接头宜采用机械连接，同一连接区段内接头钢筋截面面积不宜超过全部纵筋截面面积的50％，接头位置应避开上部墙体开洞部位、梁上托柱部位及受力较大部位。

6转换梁不宜开洞。

若必须开洞时，洞口边离开支座柱边的距离不宜小于梁截面高度；被洞口削弱的截面应进行承载力计算，因开洞形成的上、下弦杆应加强纵向钢筋和抗剪箍筋的配置。

7对托柱转换梁的托柱部位和框支梁上部的墙体开洞部位，梁的箍筋应加密配置，加密区范围可取梁上托柱边或墙边两侧各1.5倍转换梁高度；箍筋直径、间距及面积配筋率应符合本规程第10.2.7条第2款的规定。

8框支剪力墙结构中的框支梁上、下纵向钢筋和腰筋（图10.2.8）应在节点区可靠锚固，水平段应伸至柱边，且非抗震设计时不应小于0.4lab，抗震设计时不应小于0.4labE，梁上部第一排纵向钢筋应向柱内弯折锚固，且应延伸过梁底不小于la（非抗震设计）或laE（抗震设计）；当梁上部配置多排纵向钢筋时，其内排钢筋锚入柱内的长度可适当减小，但水平段长度和弯下段长度之和不应小于钢筋锚固长度la（非抗震设计）或laE（抗震设计）。

9托柱转换梁在转换层宜在托柱位置设置正交方向的框架梁或楼面梁。

10.2.9转换层上部的竖向抗侧力构件：

（墙、柱）宜直接落在转换层的主要转换构件上。

10.2.10转换柱设计应符合下列要求：

1柱内全部纵向钢筋配筋率应符合本规程第6.4.3条中框支柱的规定；

2抗震设计时，转换柱箍筋应采用复合螺旋箍或井字复合箍，并应沿柱全高加密，箍筋直径不应小于10mm，箍筋间距不应大于100mm和6倍纵向钢筋直径的较小值；

3抗震设计时，转换柱的箍筋配箍特征值应比普通框架柱要求的数值增加0.02采用，且箍筋体积配箍率不应小于1.5％。

10.2.11转换柱设计尚应符合下列规定：

1柱截面宽度，非抗震设计时不宜小于400mm，抗震设计时不应小于450mm；柱截面高度，非抗震设计时不宜小于转换梁跨度的1／15，抗震设计时不宜小于转换梁跨度的1／12。

2一、二级转换柱由地震作用产生的轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2，但计算柱轴压比时可不考虑该增大系数。

3与转换构件相连的一、二级转换柱的上端和底层柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以增大系数1.5、1.3，其他层转换柱柱端弯矩设计值应符合本规程第6.2.1条的规定。

4一、二级柱端截面的剪力设计值应符合本规程第6.2.3条的有关规定。

5转换角柱的弯矩设计值和剪力设计值应分别在本条第3、4款的基础上乘以增大系数1.1。

6柱截面的组合剪力设计值应符合下列规定：

7纵向钢筋间距均不应小于80mm，且抗震设计时不宜大于200mm，非抗震设计时不宜大于250mm；抗震设计时，柱内全部纵向钢筋配筋率不宜大于4.0％。

8非抗震设计时，转换柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍，其箍筋体积配箍率不宜小于0.8％，箍筋直径不宜小于10mm，箍筋间距不宜大于150mm。

9部分框支剪力墙结构中的框支柱在上部墙体范围内的纵向钢筋应伸入上部墙体内不少于一层，其余柱纵筋应锚入转换层梁内或板内；从柱边算起，锚入梁内、板内的钢筋长度，抗震设计时不应小于laE，非抗震设计时不应小于la。

10.2.12抗震设计时，转换梁、柱的节点核心区应进行抗震验算，节点应符合构造措施的要求。

转换梁、柱的节点核心区应按本规程第6.4.10条的规定设置水平箍筋。

10.2.13箱形转换结构上、下楼板厚度均不宜小于180mm，应根据转换柱的布置和建筑功能要求设置双向横隔板；上、下板配筋设计应同时考虑板局部弯曲和箱形转换层整体弯曲的影响，横隔板宜按深梁设计。

10.2.14厚板设计应符合下列规定：

1转换厚板的厚度可由抗弯、抗剪、抗冲切截面验算确定。

2转换厚板可局部做成薄板，薄板与厚板交界处可加腋；转换厚板亦可局部做成夹心板。

3转换厚板宜按整体计算时所划分的主要交叉梁系的剪力和弯矩设计值进行截面设计并按有限元法分析结果进行配筋校核；受弯纵向钢筋可沿转换板上、下部双层双向配置，每一方向总配筋率不宜小于0.6％；转换板内暗梁的抗剪箍筋面积配筋率不宜小于0.45％。

4厚板外周边宜配置钢筋骨架网。

5转换厚板上、下部的剪力墙、柱的纵向钢筋均应在转换厚板内可靠锚固。

6转换厚板上、下一层的楼板应适当加强，楼板厚度不宜小于150mm。

10.2.15采用空腹桁架转换层时，空腹桁架宜满层设置，应有足够的刚度。

空腹桁架的上、下弦杆宜考虑楼板作用，并应加强上、下弦杆与框架柱的锚固连接构造；竖腹杆应按强剪弱弯进行配筋设计，并加强箍筋配置以及与上、下弦杆的连接构造措施。

10.2.16部分框支剪力墙结构的布置应符合下列规定：

1落地剪力墙和筒体底部墙体应加厚；

2框支柱周围楼板不应错层布置；

3落地剪力墙和筒体的洞口宜布置在墙体的中部；

4框支梁上一层墙体内不宜设置边门洞，也不宜在框支中柱上方设置门洞；

5落地剪力墙的间距l应符合下列规定：

1）非抗震设计时，l不宜大于3B和36m；

2）抗震设计时，当底部框支层为1～2层时，l不宜大于2B和24m；当底部框支层为3层及3层以上时，l不宜大于1.5B和20m；此处，B为落地墙之间楼盖的平均宽度。

6框支柱与相邻落地剪力墙的距离，1～2层框支层时不宜大于12m，3层及3层以上框支层时不宜大于10m；

7框支框架承担的地震倾覆力矩应小于结构总地震倾覆力矩的50％；

8当框支梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时，应进行应力分析，按应力校核配筋，并加强构造措施。

B级高度部分框支剪力墙高层建筑的结构转换层，不宜采用框支主、次梁方案。

10.2.17部分框支剪力墙结构框支柱承受的水平地震剪力标准值应按下列规定采用：

1每层框支柱的数目不多于10根时，当底部框支层为1～2层时，每根柱所受的剪力应至少取结构基底剪力的2％；当底部框支层为3层及3层以上时，每根柱所受的剪力应至少取结构基底剪力的3％。

2每层框支柱的数目多于10根时，当底部框支层为1～2层时，每层框支柱承受剪力之和应至少取结构基底剪力的20％；当框支层为3层及3层以上时，每层框支柱承受剪力之和应至少取结构基底剪力的30％。

框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端框架梁的剪力和弯矩，但框支梁的剪力、弯矩、框支柱的轴力可不调整。

10.2.18部分框支剪力墙结构中，特一、一、二、三级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.8、1.5、1.3、1.1采用；其剪力设计值应按本规程第3.10.5条、第7.2.6条的规定进行调整。

落地剪力墙墙肢不宜出现偏心受拉。

10.2.19部分框支剪力墙结构中，剪力墙底部加强部位墙体的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率，抗震设计时不应小于0.3％，非抗震设计时不应小于0.25％；抗震设计时钢筋间距不应大于200mm，钢筋直径不应小于8mm。

10.2.20部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，墙体两端宜设置翼墙或端柱，抗震设计时尚应按本规程第7.2.15条的规定设置约束边缘构件。

10.2.21部分框支剪力墙结构的落地剪力墙基础应有良好的整体性和抗转动的能力。

10.2.22部分框支剪力墙结构框支梁上部墙体的构造应符合下列规定：

1当梁上部的墙体开有边门洞时（图10.2.22），洞边墙体宜设置翼墙、端柱或加厚，并应按本规程第7.2.15条约束边缘构件的要求进行配筋设计；当洞口靠近梁端部且梁的受剪承载力不满足要求时，可采取框支梁加腋或增大框支墙洞口连梁刚度等措施。

2框支梁上部墙体竖向钢筋在梁内的锚固长度，抗震设计时不应小于laE，非抗震设计时不应小于la。

3框支梁上部一层墙体的配筋宜按下列规定进行校核：

4框支梁与其上部墙体的水平施工缝处宜按本规程第7.2.12条的规定验算抗滑移能力。

10.2.23部分框支剪力墙结构中，框支转换层楼板厚度不宜小于180mm，应双层双向配筋，且每层每方向的配筋率不宜小于0.25％，楼板中钢筋应锚固在边梁或墙体内；落地剪力墙和筒体外围的楼板不宜开洞。

楼板边缘和较大洞口周边应设置边梁，其宽度不宜小于板厚的2倍，全截面纵向钢筋配筋率不应小于1.0％。

与转换层相邻楼层的楼板也应适当加强。

10.2.24部分框支剪力墙结构中，抗震设计的矩形平面建筑框支转换层楼板，其截面剪力设计值应符合下列要求：

10.2.25部分框支剪力墙结构中，抗震设计的矩形平面建筑框支转换层楼板，当平面较长或不规则以及各剪力墙内力相差较大时，可采用简化方法验算楼板平面内受弯承载力。

10.2.26抗震设计时，带托柱转换层的筒体结构的外围转换柱与内筒、核心筒外墙的中距不宜大于12m。

10.2.27托柱转换层结构，转换构件采用桁架时，转换桁架斜腹杆的交点、空腹桁架的竖腹杆宜与上部密柱的位置重合；转换桁架的节点应加强配筋及构造措施。

条文说明

10.2带转换层高层建筑结构

10.2.1本节的设计规定主要用于底部带托墙转换层的剪力墙结构（部分框支剪力墙结构）以及底部带托柱转换层的筒体结构，即框架-核心筒、筒中筒结构中的外框架（外筒体）密柱在房屋底部通过托柱转换层转变为稀柱框架的筒体结构。

这两种带转换层结构的设计有其相同之处也有其特殊性。

为表述清楚，本节将这两种带转换层结构相同的设计要求以及大部分要求相同、仅部分设计要求不同的设计规定在若干条文中作出规定，对仅适用于某一种带转换层结构的设计要求在专门条文中规定，如第10.2.5条、第10.2.16～10.2.25条是专门针对部分框支剪力墙结构的设计规定，第10.2.26条及第10.2.27条是专门针对底部带托柱转换层的筒体结构的设计规定。

本节的设计规定可供在房屋高处设置转换层的结构设计参考。

对仅有个别结构构件进行转换的结构，如剪力墙结构或框架-剪力墙结构中存在的个别墙或柱在底部进行转换的结构，可参照本节中有关转换构件和转换柱的设计要求进行构件设计。

10.2.2由于转换层位置的增高，结构传力路径复杂、内力变化较大，规定剪力墙底部加强范围亦增大，可取转换层加上转换层以上两层的高度或房屋总高度的1／10二者的较大值。

这里的剪力墙包括落地剪力墙和转换构件上部的剪力墙。

相比于02规程，将墙肢总高度的1／8改为房屋总高度的1／10。

10.2.3在水平荷载作用下，当转换层上、下部楼层的结构侧向刚度相差较大时，会导致转换层上、下部结构构件内力突变，促使部分构件提前破坏；当转换层位置相对较高时，这种内力突变会进一步加剧。

因此本条规定，控制转换层上、下层结构等效刚度比满足本规程附录E的要求，以缓解构件内力和变形的突变现象。

带转换层结构当转换层设置在1、2层时，应满足第E.0.1条等效剪切刚度比的要求；当转换层设置在2层以上时，应满足第E.0.2、E.0.3条规定的楼层侧向刚度比要求。

当采用本规程附录第E.0.3条的规定时，要强调转换层上、下两个计算模型的高度宜相等或接近的要求，且上部计算模型的高度不大于下部计算模型的高度。

本规程第E.0.2条的规定与美国规范IBC2006关于严重不规则结构的规定是一致的。

10.2.4底部带转换层的高层建筑设置的水平转换构件，近年来除转换梁外，转换桁架、空腹桁架、箱形结构、斜撑、厚板等均已采用，并积累了一定设计经验，故本章增加了一般可采用的各种转换构件设计的条文。

由于转换厚板在地震区使用经验较少，本条文规定仅在非地震区和6度设防的地震区采用。

对于大空间地下室，因周围有约束作用，地震反应不明显，故7、8度抗震设计时可采用厚板转换层。

带转换层的高层建筑，本条取消了02规程“其薄弱层的地震剪力应按本规程第5.1.14条的规定乘以1.15的增大系数”这一段重复的文字，本规程第3.5.8条已有相关的规定，并将增大系数由1.15提高为1.25。

为保证转换构件的设计安全度并具有良好的抗震性能，本条规定特一、一、二级转换构件在水平地震作用下的计算内力应分别乘以增大系数1.9、1.6、1.3，并应按本规程第4.3.2条考虑竖向地震作用。

10.2.5带转换层的底层大空间剪力墙结构于20世纪80年代中开始采用，90年代初《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》JGJ3—91列入该结构体系及抗震设计有关规定。

近几十年，底部带转换层的大空间剪力墙结构迅速发展，在地震区许多工程的转换层位置已较高，一般做到3～6层，有的工程转换层位于7～10层。

中国建筑科学研究院在原有研究的基础上，研究了转换层高度对框支剪力墙结构抗震性能的影响，研究得出，转换层位置较高时，更易使框支剪力墙结构在转换层附近的刚度、内力发生突变，并易形成薄弱层，其抗震设计概念与底层框支剪力墙结构有一定差别。

转换层位置较高时，转换层下部的落地剪力墙及框支结构易于开裂和屈服，转换层上部几层墙体易于破坏。

转换层位置较高的高层建筑不利于抗震，规定7度、8度地区可以采用，但限制部分框支剪力墙结构转换层设置位置：

7度区不宜超过第5层，8度区不宜超过第3层。

如转换层位置超过上述规定时，应作专门分析研究并采取有效措施，避免框支层破坏。

对托柱转换层结构，考虑到其刚度变化、受力情况同框支剪力墙结构不同，对转换层位置未作限制。

10.2.6对部分框支剪力墙结构，高位转换对结构抗震不利，因此规定部分框支剪力墙结构转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、落地剪力墙的底部加强部位的抗震等级宜按本规程表3.9.3、表3.9.4的规定提高一级采用（已经为特一级时可不再提高），提高其抗震构造措施。

而对于托柱转换结构，因其受力情况和抗震性能比部分框支剪力墙结构有利，故未要求根据转换层设置高度采取更严格的措施。

10.2.7本次修订将“框支梁”改为更广义的“转换梁”。

转换梁包括部分框支剪力墙结构中的框支梁以及上面托柱的框架梁，是带转换层结构中应用最为广泛的转换结构构件。

结构分析和试验研究表明，转换梁受力复杂，而且十分重要，因此本条第1、2款分别对其纵向钢筋、梁端加密区箍筋的最小构造配筋提出了比一般框架梁更高的要求。

本条第3款针对偏心受拉的转换梁（一般为框支梁）顶面纵向钢筋及腰筋的配置提出了更高要求。

研究表明，偏心受拉的转换梁（如框支梁），截面受拉区域较大，甚至全截面受拉，因此除了按结构分析配置钢筋外，加强梁跨中区段顶面纵向钢筋以及两侧面腰筋的最低构造配筋要求是非常必要的。

非偏心受拉转换梁的腰筋设置应符合本规程第10.2.8条的有关规定。

10.2.8转换梁受力较复杂，为保证转换梁安全可靠，分别对框支梁和托柱转换梁的截面尺寸及配筋构造等，提出了具体要求。

转换梁承受较大的剪力，开洞会对转换梁的受力造成很大影响，尤其是转换梁端部剪力最大的部位开洞的影响更加不利，因此对转换梁上开洞进行了限制，并规定梁上洞口避开转换梁端部，开洞部位要加强配筋构造。

研究表明，托柱转换梁在托柱部位承受较大的剪力和弯矩，其箍筋应加密配置（图12a）。

框支梁多数情况下为偏心受拉构件，并承受较大的剪力；框支梁上墙体开有边门洞时，往往形成小墙肢，此小墙肢的应力集中尤为突出，而边门洞部位框支梁应力急剧加大。

在水平荷载作用下，上部有边门洞框支梁的弯矩约为上部无边门洞框支梁弯矩的3倍，剪力也约为3倍，因此除小墙肢应加强外，边门洞墙边部位对应的框支梁的抗剪能力也应加强，箍筋应加密配置（图12b）。

当洞口靠近梁端且剪压比不满足规定时，也可采用梁端加腋提高其抗剪承载力，并加密配箍。

需要注意的是，对托柱转换梁，在转换层尚宜设置承担正交方向柱底弯矩的楼面梁或框架梁，避免转换梁承受过大的扭矩作用。

与02规程相比，第2款梁截面高度由原来的不应小于计算跨度的1／6改为不宜小于计算跨度的1／8；第4款对托柱转换梁的腰筋配置提出要求；图10.2.8中钢筋锚固作了调整。

10.2.9带转换层的高层建筑，当上部平面布置复杂而采用框支主梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时，这种多次转换传力路径长，框支主梁将承受较大的剪力、扭矩和弯矩，一般不宜采用。

中国建筑科学研究院抗震所进行的试验表明，框支主梁易产生受剪破坏，应进行应力分析，按应力校核配筋，并加强配筋构造措施；条件许可时，可采用箱形转换层。

10.2.10本次修订将“框支柱”改为“转换柱”。

转换柱包括部分框支剪力墙结构中的框支柱和框架-核心筒、框架-剪力墙结构中支承托柱转换梁的柱，是带转换层结构重要构件，受力性能与普通框架大致相同，但受力大，破坏后果严重。

计算分析和试验研究表明，随着地震作用的增大，落地剪力墙逐渐开裂、刚度降低，转换柱承受的地震作用逐渐增大。

因此，除了在内力调整方面对转换柱作了规定外，本条对转换柱的构造配筋提出了比普通框架柱更高的要求。

本条第3款中提到的普通框架柱的箍筋最小配箍特征值要求，见本规程第6.4.7条的有关规定，转换柱的箍筋最小配箍特征值应比本规程表6.4.7的规定提高0.02采用。

10.2.11抗震设计时，转换柱截面主要由轴压比控制并要满足剪压比的要求。

为增大转换柱的安全性，有地震作用组合时，一、二级转换柱由地震作用引起的轴力值应分别乘以增大系数1.5、1.2，但计算柱轴压比时可不考虑该增大系数。

同时为推迟转换柱的屈服，以免影响整个结构的变形能力，规定一、二级转换柱与转换构件相连的柱上端和底层柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以1.5、1.3，剪力设计值也应按规定调整。

由于转换柱为重要受力构件，本条对柱截面尺寸、柱内竖向钢筋总配筋率、箍筋配置等提出了相应的要求。

10.2.12因转换构件节点区受力非常大，本条强调了对转换梁柱节点核心区的要求。

10.2.13箱形转换构件设计时要保证其整体受力作用，因此规定箱形转换结构上、下楼板（即顶、底板）厚度不宜小于180m