检算40+64+64+40.docx
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检算40+64+64+40
目录
一、计算依据2
二、支架布置情况2
三、支架受力检算4
（一）主墩两侧现浇段检算4
A、箱梁腹板支架检算4
a、立杆检算4
b、模板检算5
c、腹板处10×5cm方木检算5
d、10×15cm方木检算6
B、箱梁箱室支架检算6
a、立杆检算7
b、模板检算7
c、10×5cm方木检算8
d、10×15cm方木检算8
C、箱梁翼板支架检算9
a、立杆检算9
b、模板检算10
c、10×5cm方木检算10
d、10×15cm方木检算11
（二）其它部分计算11
A、腹板下立柱纵向间距60cm计算11
B、底板模板下方10*5方木间距为0.2m时检算13
四、地基验算15
五、侧模检算16
A、荷载计算16
B、模板检算16
C、内楞方木检算17
D、钢管外楞检算17
E、拉筋计算18
附件40+64+64+40m连续梁支架检算书
一、计算依据
1、《路桥施工计算手册》；
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；
3、《铁路工程地基处理技术规程》（TB10106—2010）；
4、《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10301-2009）
二、支架布置情况
郑焦线连霍特大桥20-24号墩设计为四孔连续梁，设计自京广上线改线路基及西北环线改线路基上跨过。
梁全长为209.5m，计算跨度为40+64+64+40m，桥面宽12.2m，梁体截面为单箱单室、变高度、变截面梁，底板、腹板、顶板局部向内侧加厚，中支点处局部向外加厚，均按直线线线性变化。
中支点处截面最低点梁高5.204m，跨中2m及边跨8.75m直线段截面最低点梁高2.804m，梁底下缘按圆曲线变化，边支座中心线距梁端0.75m，边支座横桥向中心距4.60m，中支座横桥向中心距4.40m。
该段地质情况为粉土，根据地质图及试验确定σ0=120kPa，总体地质情况良好。
钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架。
立杆纵向柱距:
腹板位置主墩每侧13.5米范围内为30cm，其余全部为60cm；底板位置主墩每侧4米范围内为30cm，其余部分为60cm。
翼板位置立杆纵向柱距均为60cm。
立杆横向间距在箱梁底板下为60cm，腹板位置为30cm，翼板位置90cm；横杆层距均为120cm。
剪刀撑沿线路方向每5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°角。
为增加稳定性，在水平层加设两层水平斜撑。
模板采用木模。
模板的横向支撑采用10×5cm的方木。
腹板下间距全为10cm；底板位置主墩每侧4米范围内间距为10cm，其余段为20cm。
翼板下横向10×5cm的方木间距均为20cm。
小方木下部采用10×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上。
地基处理采用三七灰土换填处理,换填厚度为50cm，表面浇筑厚20cm的C20混凝土进行硬化。
处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm，并与施工便道顺坡连接。
地基两侧设置纵向排水沟，随时排走上表面的积水，防止破坏处理完毕的地基。
地基处理宽度为16m，总长度为218m。
三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于150kPa，并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检测。
根据（桥梁施工常用数据手册P699）提供的数据，当碗扣式支架的横杆步距为1.2m时，立杆的承载力为30KN，步距0.6m时立杆的承载力为40KN。
支架检算如下:
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》
钢筋混凝土取重度为2.60t/m3（设计图纸取值）
箱梁支架模板重量取2.5KN/m2
取施工人员、施工料具运输、堆放荷载：
g4＝3.8KN/m2
取倾倒砼产生荷载：
g5=2KN/m2，
振捣砼产生荷载：
g6=2KN/m2
由于上述倾倒砼和振捣砼两项不同时发生，故计算时只取一项荷载。
按照支架搭设情况，按照腹板横向间距30cm、箱室间距为60cm、翼板横向间距为90cm区进行检算，分别检算箱室、腹板和翼板三部分。
三、支架受力检算
（一）箱梁腹板支架检算
A、主墩每侧13.5米范围
主墩两侧13.5范围以内梁体腹板下支架立柱纵向间距为0.3米，本段取最大的19号截面进行计算
箱梁腹板下荷载为：
G腹板=（（2600×9.8/1000×5.232）＋2.5）*1.2＋（3.8＋2）*1.4＝171.094KN/m2
a、立杆检算
（1）.强度检算
立杆实际间距为0.3m×0.3m,每排立杆承受力为：
q=G腹板×0.3×0.3=15.398KN，N=15.398+0.04×15+1.2×14×0.04=16.67KN<30KN满足要求。
（说明:
腹板处立杆高度按15m计算,另加14道纵横水平杆,腹板处每道按单根0.6m长计算）
（2）.刚度检算
碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5。
钢管回转半径:
i=
=15.8mm;
横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m（偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0）。
长细比:
λ=
=
=75.95<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。
（3）.稳定性检算
由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:
Ψ=0.67，立杆截面积:
A=489mm2，故
=
=50.88MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。
由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。
b、模板检算
模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为
，弹性模量为：
，模板厚度d=15mm。
考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，按三跨连续梁形式进行检算，其中L为相邻两小横杆之间的距离，即模板计算跨径。
（1）.应力检算
q＝G腹板*1.0=171.094KN/m=171.094N/mm
模板净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×1000×152＝3.75×104mm3
弯曲强度：
σ=qL2/10Wj=171.094×1002/（10×3.75×104）
=4.563MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--竹胶板容许抗弯曲应力12MPa
（2）.刚度检算
按三跨连续梁计算
竹胶板E=9.0×103MPa
I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
f=qL4/150EI=171.094×1004/（150×9.0×103×2.81×105）
＝0.045mm＜L/400=150/400=0.375mm，故满足要求。
c、腹板处10×5cm方木检算
认为所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0.1m，大横梁间距在腹板部位为0.3m,按三跨连续梁计算。
（1）、应力检算
q=0.1×G腹板=0.1×171.094=17.11KN/m=17.11N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×50×1002＝8.33×104mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=17.11×3002/（10×8.33×104）=1.85MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa
故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=50×1003/12=4.167×106mm4
f=qL4/150EI=17.11×3004/（150×9×103×4.167×106）
＝0.025mm＜L/400=300/400=0.75mm，故刚度满足要求。
d、10×15cm方木检算
大横杆为10×15cm方木，纵向放置在立杆上，方木间距在腹板处横间距为0.3m，支架纵间距为0.3m,计算如下：
（1）、应力检算
q=0.3×G腹板=0.3×171.094=51.33KN/m=51.33N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=51.33×3002/（10×3.75×105）=1.232MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4
f=qL4/150EI=51.33×3004/（150×9×103×2.81×107）
＝0.011mm＜L/400=300/400=0.75mm，故刚度满足要求。
B、腹板下立柱纵向间距60cm计算
主墩两侧13.5范围以外梁体腹板下支架立柱纵向间距为0.6米，本段取最大的13号截面进行计算
箱梁腹板下荷载为：
G腹板=（（2600×9.8/1000×3.712）＋2.5）*1.2＋（3.8＋2）*1.4=124.618KN/m2
a、立杆检算
（1）.强度检算
立杆实际间距为0.3m×0.6m,每排立杆承受力为：
q=G腹板×0.3×0.6=22.431KN，N=22.431+0.04×17+0.6×15×0.04=23.471KN<30KN满足要求。
（说明:
腹板处立杆高度按17m计算,另加15道纵横水平杆,腹板处每道按单根0.6m长计算）
（2）.刚度检算
碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5。
钢管回转半径:
i=
=15.8mm;
横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m（偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0）。
长细比:
λ=
=
=75.9<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。
（3）.稳定性检算
由上面的计算知长细比λ=75.9，查表可得稳定系数:
Ψ=0.69，立杆截面积:
A=489mm2，故
=
=69.6MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。
由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。
b、腹板处10×5cm方木检算
认为所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0.1m，大横梁间距在腹板部位为0.3m,按三跨连续梁计算。
（1）、应力检算
q=0.1×G腹板=0.1×124.618=12.46KN/m=12.46N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×50×1002＝8.33×104mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=12.46×3002/（10×8.33×104）=1.35MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa
故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=50×1003/12=4.167×106mm4
f=qL4/150EI=12.46×3004/（150×9×103×4.167×106）
＝0.018mm＜L/400=300/400=0.75mm，故刚度满足要求。
d、10×15cm方木检算
大横杆为10×15cm方木，纵向放置在立杆上，方木间距在腹板处间距为0.3m，支架间距为0.6m,计算如下：
（1）、应力检算
q=0.3×G腹板=0.3×124.618=37.385KN/m=37.385N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=37.385×6002/（10×3.75×105）=3.589MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4
f=qL4/150EI=37.385×6004/（150×9×103×2.81×107）
＝0.128mm＜L/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求。
（二）、箱梁箱室支架检算
A、立杆纵向柱距0.3m计算
主墩两侧4米范围内立杆纵向柱距为0.3米，10*5方木间距为0.1米，取最大的19号截面计算
G箱室=（2600×9.8/1000×（0.94＋1.25）＋2.5）*1.2＋（3.8＋2）*1.4＝78.08KN/m2
此截面箱室高度是连续梁除墩身处截面外箱室自重最大处，若此截面处支架满足要求，其它截面不另作计算，也满足要求。
a、立杆检算
（1）.强度检算
立杆实际间距为0.6m×0.6m,每排立杆承受力为：
q×0.6×0.3=14.05KN，故每根立杆受力为N=14.05+0.04×15+0.04×13×0.6=14.96KN<30KN满足要求。
（说明:
箱室处立杆高度按15m计算,另加13道纵横水平杆,腹板处每道按单根1.2m长计算）
（2）.刚度检算
碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5。
钢管回转半径:
i=
=15.8mm;
横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m（偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0）。
长细比:
λ=
=
=75.95<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。
（3）.稳定性检算
由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:
Ψ=0.744，立杆截面积:
A=489mm2，故
=
=41.12MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。
由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。
b、模板检算
模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为
，弹性模量为：
，模板厚度d=15mm。
考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，按三跨连续梁形式进行检算，其中L为相邻两小横杆之间的距离，即模板计算跨径。
（1）.应力检算
q＝G箱室*1.0=78.08KN/m=78.08N/mm
模板净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×1000×152＝3.75×104mm3
弯曲强度：
σ=qL2/10Wj=78.08×1002/（10×3.75×104）
=2.082MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--竹胶板容许抗弯曲应力12MPa
（2）.刚度检算
按三跨连续梁计算
竹胶板E=9.0×103MPa
I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
f=qL4/150EI=78.08×1004/（150×9.0×103×2.81×105）
＝0.021mm＜L/400=100/400=0.25mm，故满足要求。
c、10×5cm方木检算
所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0.10m，10×15cm大横梁间距在箱室部位为0.6m,按三跨连续梁计算。
（1）.应力检算
q=0.10×G箱室=0.10×78.08=7.81KN/m=7.81N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×50×1002＝8.33×104mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=7.81×6002/（10×8.33×104）=3.375MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。
（2）.刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=50×1003/12=4.167×106mm4
F=qL4/150EI=7.81×6004/（150×9×103×4.167×106）
＝0.18mm＜L/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求。
d、10×15cm方木检算
大横杆为10×15cm方木，纵向放置在立杆上，方木间距在箱室横向位置为0.6m，支架纵向间距为0.3m,计算如下：
（1）、应力检算
q=0.6×G箱室=0.6×78.08=47.862KN/m=46.85N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=46.85×3002/（10×3.75×105）=1.124MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=100×1503/12=2.813×107mm4
f=qL4/150EI=46.85×3004/（150×9×103×2.813×107）
＝0.10mm＜L/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求
B、立杆纵向柱距0.6m计算
主墩两侧4米范围外立杆纵向柱距为0.6米，小方木间距为0.2米，取最大的16号截面计算
箱梁箱室下荷载为：
G箱室=（2600×9.8/1000×（0.43＋0.743）＋2.5）*1.2＋（3.8＋2）*1.4＝46.986KN/m2
此截面箱室高度是连续梁除墩身处截面外箱室自重最大处，若此截面处支架满足要求，其它截面不另作计算，也满足要求。
a、立杆检算
（1）.强度检算
立杆实际间距为0.6m×0.6m,每排立杆承受力为：
q×0.6×0.6=16.91KN，故每根立杆受力为N=16.91+0.04×15+0.04×13×0.6=17.82KN<30KN满足要求。
（说明:
箱室处立杆高度按15m计算,另加13道纵横水平杆,腹板处每道按单根1.2m长计算）
（2）.刚度检算
碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5。
钢管回转半径:
i=
=15.8mm;
横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m（偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0）。
长细比:
λ=
=
=75.95<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。
（3）.稳定性检算
由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:
Ψ=0.744，立杆截面积:
A=489mm2，故
=
=48.98MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。
由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。
b、模板检算
模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为
，弹性模量为：
，模板厚度d=15mm。
考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，按三跨连续梁形式进行检算，其中L为相邻两小横杆之间的距离，即模板计算跨径。
箱梁箱室下荷载为：
G箱室=（2600×9.8/1000×（0.43＋0.743）＋2.5）*1.2＋（3.8＋2）*1.4＝46.99KN/m2
（1）.应力检算
q＝G腹板*1.0=46.99KN/m=46.99N/mm
模板净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×1000×152＝3.75×104mm3
弯曲强度：
σ=qL2/10Wj=46.99×2002/（10×3.75×104）
=5.01MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--竹胶板容许抗弯曲应力12MPa
（2）.刚度检算
按三跨连续梁计算
竹胶板E=9.0×103MPa
I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
f=qL4/150EI=46.99×2004/（150×9.0×103×2.81×105）
＝0.199mm＜L/400=200/400=0.5mm，故满足要求。
c、底板处10×5cm方木检算
认为所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0.2m，大横梁间距在底板部位为0.6m,按三跨连续梁计算。
（1）、应力检算
q=0.2×G腹板=0.1×46.99=4.70KN/m=4.70N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×50×1002＝8.33×104mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=4.70×6002/（10×8.33×104）=2.03MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa
故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=50×1003/12=4.167×106mm4
f=qL4/150EI=4.7×6004/（150×9×103×4.167×106）
＝0.108mm＜L/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求。
d、10×15cm方木检算
大横杆为10×15cm方木，纵向放置在立杆上，方木间距在箱室位置为0.6m，支架间距为0.6m,计算如下：
（1）、应力检算
q=0.6×G箱室=0.6×46.986=28.19KN/m=28.19N/mm
方木净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3
按近似公式计算
σ=qL2/10Wj=28.19×6002/（10×3.75×105）=2.706MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--方木容许抗弯曲应力12MPa，故强度满足要求。
（2）、刚度检算
方木E=9×103MPa
I＝bh3/12=100×1503/12=2.813×107mm4
f=qL4/150EI=28.19×6004/（150×9×103×2.813×107）
＝0.10mm＜L/400=600/400=1.5mm，故刚度满足要求
（三）、箱梁翼板支架检算
翼板下荷载为:
G翼板=（2600×9.8/1000×0.632＋2.5）*1.2＋（3.8＋2）*1.4＝30.44KN/m
a、立杆检算
（1）.强度检算
立杆实际间距为0.6m×0.9m,每排立杆承受力为：
q=G翼板×0.6×0.9=16.43KN，
N=16.43+0.04×21+0.04×19×1.8=18.64KN<30KN满足要求。
（说明:
翼板处立杆高度按21m计算,另加19道纵横水平杆,腹板处每道按单根1.8m长计算）
（2）刚度检算
碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5。
钢管回转半径:
i=
=15.8mm;
横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m（偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0）。
长细比:
λ=
=
=75.95<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。
（3）稳定性检算
由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:
Ψ=0.744，立杆截面积:
A=489mm2，故
=
=51.23MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。
由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。
b、模板检算
模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为
，弹性模量为：
，模板厚度d=15mm。
考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，按三跨连续梁形式进行检算，其中L为相邻两小横杆之间的距离，即模板计算跨径。
（1）.应力检算
q＝G箱室*1.0=30.44KN/m=30.44N/mm
模板净截面抵抗弯矩
Wj=1/6bh2=1/6×1000×152＝3.75×104mm3
弯曲强度：
σ=qL2/10Wj=30.44×2002/（10×3.75×104）
=3.25MPa＜〔σw〕=12MPa
〔σw〕--竹胶板容许抗弯曲应力12MPa
（2）.刚度检算
按三跨连续梁计算
竹胶板E=9.0×103MPa
I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
f=qL4/150EI=30.44×2004/（150×9.0×103×2.81×105）
＝0.128mm＜L/400=100/400=0.25mm，故满足要求。
c、10×5cm方木检算
所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0
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