说明随云钢排架设计计算书Word文件下载.docx
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风荷载体形系数,如右图
地面粗糙度类别按B类处理
风压高度变化系数μz=1
kN/m
计算简图:
4吊车荷载
10t吊车的技术参数如下
吊车吨位
Q（kN）
吊车宽
轮距
Pmax
Pmin
Q1（KN）
10
100
5000
4000
110
20
38
Dmax=110*（1+0.833+0.333+0.167）=256.6300kN
Dmin=20*（1+0.833+0.333+0.167）=46.6600kN
吊车水平荷载,α=0.12
T=0.25*0.12*（100+38）=4.1400kN
Tmax=4.1400*（1+0.833+0.333+0.167）=9.6586kN
四PKPM计算内容
总信息
结构类型:
门式刚架轻型房屋钢结构
设计规范:
按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算
结构重要性系数:
1.00
节点总数:
7
柱数:
4
梁数:
2
支座约束数:
标准截面总数:
活荷载计算信息:
考虑活荷载不利布置
风荷载计算信息:
计算风荷载
钢材:
Q235
梁柱自重计算信息:
柱梁自重都计算
恒载作用下柱的轴向变形:
考虑
梁柱自重计算增大系数:
1.20
基础计算信息:
不计算基础
梁刚度增大系数:
钢结构净截面面积与毛截面面积比:
0.95
门式刚架梁平面内的整体稳定性:
不验算
钢结构受拉柱容许长细比:
400
钢结构受压柱容许长细比:
500
钢梁（恒+活）容许挠跨比:
l/180
柱顶容许水平位移/柱高:
l/60
抗震等级:
2（钢结构为考虑地震作用）
计算震型数：
3
地震烈度：
6.00
场地土类别：
Ⅱ类
附加重量节点数：
0
设计地震分组：
第一组
周期折减系数:
0.80
地震力计算方法：
振型分解法
结构阻尼比：
0.050
按GB50011-2001地震效应增大系数1.000
窄行输出全部内容
标准截面特性
截面号XcYcIxIyA
10.120000.200000.17585E-030.18439E-040.61440E-02
20.090000.150000.58626E-040.58372E-050.38880E-02
截面号ixiyW1xW2xW1yW2y
10.16918E+000.54783E-010.87925E-030.87925E-030.15366E-030.15366E-03
20.12280E+000.38747E-010.39084E-030.39084E-030.64858E-040.64858E-04
吊车荷载计算...
吊车连接节点数:
吊车连接节点号:
1,2,
最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载（Dmax在跨左）:
89.900,22.600,
最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载（Dmax在跨右）:
22.600,89.900,
空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载（Wmax在跨左）:
0.000,0.000,
空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载（Wmax在跨右）:
吊车竖向荷载与节点竖向偏心距（m）:
0.750,-0.750,
吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力（Tmax）:
6.150,6.150,
吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离（m）:
1.030,1.030,
考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数:
1.000
吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数:
吊车桥架重量:
36.950
单跨吊车组合荷载折减系数:
1.000
两跨吊车组合荷载折减系数:
荷载效应组合计算...
-----荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-----
考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:
83,M=-133.10,N=74.28,M=-81.60,N=-159.59
考虑屈曲后强度强度计算应力比=0.785
抗剪强度计算控制组合号:
83,V=-32.20
抗剪强度计算应力比=0.112
平面内稳定计算最大应力（N/mm*mm）=177.21
平面内稳定计算最大应力比=0.824
平面外稳定计算最大应力（N/mm*mm）=202.95
平面外稳定计算最大应力比=0.944
门规CECS102:
2002腹板容许高厚比[H0/TW]=250.00
翼缘容许宽厚比[B/T]=15.00
考虑屈曲后强度强度计算应力比=0.785<
1.0
抗剪强度计算应力比=0.112<
平面内稳定计算最大应力<
f=215.00
平面外稳定计算最大应力<
腹板高厚比H0/TW=64.00<
[H0/TW]=250.00
翼缘宽厚比B/T=14.62<
[B/T]=15.00
压杆,平面内长细比λ=94.<
[λ]=500
压杆,平面外长细比λ=110.<
构件重量（Kg）=289.38
--------------------------------------------------------------------------------
钢柱2
截面类型=16;
布置角度=0;
计算长度：
Lx=15.97,Ly=6.00;
长细比：
λx=94.4,λy=109.5
构件长度=6.00;
计算长度系数:
Ux=2.66Uy=1.00
截面参数:
B1=240,B2=240,H=400,Tw=6,T1=8,T2=8
轴压截面分类:
X轴:
b类,Y轴:
b类
验算规范:
2002
考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:
69,M=133.10,N=74.28,M=81.60,N=-159.59
69,V=32.20
钢柱3
Lx=15.97,Ly=3.00;
λx=94.4,λy=54.8
构件长度=3.00;
Ux=5.32Uy=1.00
119,M=-24.01,N=12.25,M=-68.14,N=-31.96
考虑屈曲后强度强度计算应力比=0.389
87,V=-25.10
抗剪强度计算应力比=0.087
平面内稳定计算最大应力（N/mm*mm）=87.46
平面内稳定计算最大应力比=0.407
平面外稳定计算最大应力（N/mm*mm）=83.74
平面外稳定计算最大应力比=0.389
考虑屈曲后强度强度计算应力比=0.389<
抗剪强度计算应力比=0.087<
压杆,平面外长细比λ=55.<
构件重量（Kg）=144.69
钢柱4
117,M=24.01,N=12.25,M=68.14,N=-31.96
73,V=25.10
钢梁1
计算长度：
Lx=12.04,Ly=3.00
构件长度=6.02;
Ux=2.00Uy=0.50
B1=180,B2=180,H=300,Tw=6,T1=6,T2=6
---梁的弯矩包络---
考虑屈曲后强度强度计算应力比=0.874
抗剪强度计算应力比=0.142
平面外稳定最大应力（N/mm*mm）=187.89
平面外稳定计算最大应力比=0.874
考虑屈曲后强度计算应力比=0.874<
抗剪强度计算应力比=0.142<
平面外稳定最大应力<
腹板高厚比H0/TW=48.00<
[H0/TW]=250.00（CECS102:
2002）
翼缘宽厚比B/T=14.50<
[B/T]=15.00
钢梁2
梁下部受拉:
截面1234567
弯矩-31.83-24.94-21.77-13.82-9.27-13.04-49.11
梁上部受拉:
弯矩9.834.836.597.638.2018.9468.19
---（恒+活）梁的相对挠度（mm）---
挠度值0.002.493.382.901.570.230.00
最大挠度值=3.38最大挠度/梁跨度=1/1779.
斜梁坡度初始值:
1/12.50
变形后斜梁坡度最小值:
1/13.36
变形后斜梁坡度改变率=0.064<
1/3
构件重量（Kg）=183.71
风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:
节点（3）,水平位移dx=14.766（mm）=H/610.
地震荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:
节点（4）,水平位移dx=3.542（mm）=H/2541.
梁的（恒+活）最大挠度:
梁
（1）,挠跨比=1/1779.
风载作用下柱顶最大水平位移:
H/610<
柱顶位移容许值:
H/60
地震作用下柱顶最大水平位移:
H/2541<
梁的（恒+活）最大挠跨比:
1/1779<
梁的容许挠跨比:
1/180
所有钢柱的总重量（Kg）=868.
所有钢梁的总重量（Kg）=367.
钢梁与钢柱重量之和（Kg）=1236.
-----PK11计算结束-----
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