说明随云钢排架设计计算书Word文件下载.docx

1、 风荷载体形系数,如右图 地面粗糙度类别按B类处理风压高度变化系数 z=1 kN/m 计算简图:4 吊车荷载10t吊车的技术参数如下吊车吨位Q（kN）吊车宽轮距PmaxPminQ1（KN）10100500040001102038 Dmax=110*（1+0.833+0.333+0.167） =256.6300kN Dmin=20*（1+0.833+0.333+0.167） =46.6600 kN 吊车水平荷载, =0.12 T=0.25*0.12*（100+38）=4.1400 kNTmax=4.1400*（1+0.833+0.333+0.167） =9.6586 kN四 PKPM 计算内容总

2、信息结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构 设计规范: 按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 7 柱数: 4 梁数: 2 支座约束数: 标准截面总数: 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 计算风荷载 钢材: Q235 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算 恒载作用下柱的轴向变形: 考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.20 基础计算信息: 不计算基础 梁刚度增大系数: 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95 门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算 钢结构受拉柱容许长细比: 400 钢结构受压柱容许长细比: 500 钢梁（恒+活）容许挠跨比:

3、 l / 180 柱顶容许水平位移/柱高: l / 60 抗震等级: 2（钢结构为考虑地震作用） 计算震型数： 3 地震烈度： 6.00 场地土类别：类 附加重量节点数： 0 设计地震分组：第一组 周期折减系数:0.80 地震力计算方法：振型分解法 结构阻尼比：0.050 按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000 窄行输出全部内容标准截面特性 截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 0.12000 0.20000 0.17585E-03 0.18439E-04 0.61440E-02 2 0.09000 0.15000 0.58626E-04 0.58372E-05 0.388

4、80E-02 截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y 1 0.16918E+00 0.54783E-01 0.87925E-03 0.87925E-03 0.15366E-03 0.15366E-03 2 0.12280E+00 0.38747E-01 0.39084E-03 0.39084E-03 0.64858E-04 0.64858E-04 吊车荷载计算. 吊车连接节点数: 吊车连接节点号: 1, 2, 最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载（Dmax在跨左）: 89.900, 22.600, 最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载（Dmax在跨右）: 22.600, 89.900,

5、 空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载（Wmax在跨左）: 0.000, 0.000, 空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载（Wmax在跨右）: 吊车竖向荷载与节点竖向偏心距（m）: 0.750, -0.750, 吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力（Tmax）: 6.150, 6.150, 吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离（m）: 1.030, 1.030, 考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数: 1.000 吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数: 吊车桥架重量: 36.950 单跨吊车组合荷载折减系数:1.000 两跨吊车组合荷载折减系数:荷载效应组合计算. - 荷载效应组合及强

6、度、稳定、配筋计算 - 考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 83, M= -133.10, N= 74.28, M= -81.60, N= -159.59 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.785 抗剪强度计算控制组合号: 83, V= -32.20 抗剪强度计算应力比 = 0.112 平面内稳定计算最大应力 （N/mm*mm） = 177.21 平面内稳定计算最大应力比 = 0.824 平面外稳定计算最大应力 （N/mm*mm） = 202.95 平面外稳定计算最大应力比 = 0.944 门规CECS102:2002腹板容许高厚比 H0/TW = 250.00 翼缘容许宽厚比 B/

7、T = 15.00 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.785 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.112 平面内稳定计算最大应力 f= 215.00 平面外稳定计算最大应力 腹板高厚比 H0/TW= 64.00 H0/TW= 250.00 翼缘宽厚比 B/T = 14.62 B/T= 15.00 压杆,平面内长细比 = 94. = 500 压杆,平面外长细比 = 110. 构件重量 （Kg）= 289.38- 钢 柱 2 截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 15.97, Ly= 6.00; 长细比：x= 94.4,y= 109.5 构件长度= 6.00; 计算长度系数:

8、 Ux= 2.66 Uy= 1.00 截面参数: B1= 240, B2= 240, H= 400, Tw= 6, T1= 8, T2= 8 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类 验算规范:2002 考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 69, M= 133.10, N= 74.28, M= 81.60, N= -159.59 69, V= 32.20 钢 柱 3 Lx= 15.97, Ly= 3.00;x= 94.4,y= 54.8 构件长度= 3.00; Ux= 5.32 Uy= 1.00119, M= -24.01, N= 12.25, M= -68.14, N= -31.96 考

9、虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.389 87, V= -25.10 抗剪强度计算应力比 = 0.087 平面内稳定计算最大应力 （N/mm*mm） = 87.46 平面内稳定计算最大应力比 = 0.407 平面外稳定计算最大应力 （N/mm*mm） = 83.74 平面外稳定计算最大应力比 = 0.389 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.389 抗剪强度计算应力比 = 0.087 压杆,平面外长细比 = 55. 构件重量 （Kg）= 144.69 钢 柱 4 117, M= 24.01, N= 12.25, M= 68.14, N= -31.96 73, V= 25.10 钢 梁 1

10、 计算长度： Lx= 12.04, Ly= 3.00 构件长度= 6.02; Ux= 2.00 Uy= 0.50 B1= 180, B2= 180, H= 300, Tw= 6, T1= 6, T2= 6 - 梁的弯矩包络 - 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.874 抗剪强度计算应力比 = 0.142 平面外稳定最大应力（N/mm*mm） = 187.89 平面外稳定计算最大应力比 = 0.874 考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.874 抗剪强度计算应力比 = 0.142 平面外稳定最大应力 腹板高厚比 H0/TW= 48.00 H0/TW= 250.00 （CECS102:2002）

11、 翼缘宽厚比 B/T = 14.50 B/T = 15.00 钢 梁 2 梁下部受拉: 截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 -31.83 -24.94 -21.77 -13.82 -9.27 -13.04 -49.11 梁上部受拉: 弯矩 9.83 4.83 6.59 7.63 8.20 18.94 68.19 - （恒+活）梁的相对挠度 （mm） - 挠度值 0.00 2.49 3.38 2.90 1.57 0.23 0.00 最大挠度值 = 3.38 最大挠度/梁跨度 = 1/ 1779. 斜梁坡度初始值: 1/ 12.50 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 13.36 变形后斜梁坡度改变

12、率 = 0.064 1/3 构件重量 （Kg）= 183.71 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点（ 3）, 水平位移 dx= 14.766（mm） = H / 610. 地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点（ 4）, 水平位移 dx= 3.542（mm） = H / 2541. 梁的（恒+活）最大挠度: 梁（ 1）, 挠跨比 = 1 / 1779. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 610 柱顶位移容许值: H/ 60 地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 2541 梁的（恒+活）最大挠跨比: 1/ 1779 梁的容许挠跨比: 1/ 180 所有钢柱的总重量 （Kg）= 868. 所有钢梁的总重量 （Kg）= 367. 钢梁与钢柱重量之和 （Kg）= 1236. -PK11 计算结束-