我的结构设计15Word文档格式.docx
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3.48kN/m2
永久荷载设计值g=1.2×
3.48=4.18kN/m2
可变荷载设计值q=1.3×
5.5=7.15kN/m2
合计11.33kN/m2
(2)计算跨度
纵向:
中间跨l0=5.3-0.15=5.15m
边跨l0=5.3-0.075-0.12=5.105m
横向:
中间跨l0=4.7-0.2=4.5m
边跨l0=4.7-0.1-0.12=4.48m
(3)按塑性绞线法设计:
荷载设计值g+q=11.33kN/m2
按塑性绞线法计算弯矩
计算内容
A区格
B区格
C区格
D区格
LX
5.15
5.105
Ly
4.5
4.48
MX
3.375mX
3.36mX
My
5.272mX
5.326mX
5.205mX
5.258mX
MX’
9mX
8.96mX
My’
13.49mX
8.806×
5.15=45.351
13.334mX
8.755×
5.405=44.694
MX’’
6.724×
4.5=30.258
6.646×
4.48=29.774
My’’
13.611mX
13.334mX
13.453mX
mX
3.362
3.323
3.369
3.331
my
4.403
4.392
4.378
4.367
mX’
6.724
6.646
6.737
6.661
my’
8.806
8.755
mX’’
my’’
8.784
8.734
按塑性绞线法计算配筋
截面
h(mm)
M(kN•m)
AS(mm2)
选配
实际AS(mm2)
跨中
70
3.362×
0.8=2.690
186.6
A6@150
188
80
4.403×
0.8=3.522
213.8
A8@150
335
3.323×
0.8=2.658
184.4
4.392×
0.8=3.514
213.3
3.369×
0.8=2.695
187.0
4.378×
0.8=3.502
212.6
232.3
266.5
支座
A-A(LX向)
-6.724×
0.8=-5.379
330.2
A6@150+A8@300
355
A-A(Ly向)
-8.806×
0.8=-7.045
436.9
A8@150+A8@300
502
A-B
A-C
B-B
-6.646×
0.8=-5.317
326.3
B-D
-6.646
411.1
C-C
-8.755×
0.8=-7.004
434.2
C-D
-8.755
548.8
A8@150+A10@300
597
B边支座
-8.784
550.9
A8@300+A8/10@150
C边支座
-6.737
417.0
A6@300+A8@150
429
D边支座(LX向)
-6.661
412.1
A8@300+A6/8@150
D边支座(Ly向)
-8.734
547.4
6、梁的荷载确定
按照下述方法近似确定:
从每一区格的四角作45o线与平行于长边的中线相交,将整块板分成四个板块,每个板块的荷载传至相邻的支撑梁上。
短跨上荷载为三角形分布,长跨上荷载呈梯形分布。
7、横向肋梁计算
(1)计算简图
简化为楼板传来的三角形荷载与自重作用下的连续梁。
(2)荷载计算
板传来的荷载:
g=4.18×
2.35×
2=19.646kN/m2
q=7.15×
2=33.605kN/m2
自重:
1.2×
25×
0.15×
(0.40-0.1)+1.2×
17×
0.02×
【(0.40-0.1)×
2】=1.595kN/m2
设计值:
g=19.646+1.595=21.241kN/m2g+q=54.846kN/m2
标准值:
gk=17.701kN/m2(g+q)k=43.551kN/m2
准永久值:
gq=17.701kN/m2(g+q)q=28.041kN/m2
(3)内力计算
根据荷载不利组合,用结构力学求解器V2(清华大学)直接将荷载作用在计算简图上,可以求出最大弯矩与剪力。
如图:
第一、五跨最大弯矩:
M=75.42kN•m第三跨最大弯矩:
M=57.7kN•m
第二、四跨最大弯矩:
M=53.08kN•m
2支座的最大弯矩:
M=-88.14kN•m
3支座最大弯矩:
M=-74.33kN•m
2支座的最大剪力:
VL=-85.33kNVR=78.13kN
3支座的最大剪力:
VL=-71.96kNVR=74.40kN
(4)弯矩、配筋计算
横向肋梁的受弯承载力及配筋计算
边跨跨中
离端第二支座
第二跨跨中
离端第三支座
中间跨跨中
75.42
-88.14
53.08
-74.33
57.70
受压区高度x(mm)
9.8
139.1
6.8
112.2
7.6
581.8
828.6
407.8
668.4
443.7
2C18+1C14
2C18+2C16
2C18
2C18+2C14
663
911
509
817
b×
h0或
bf’×
h0
1500×
365
150×
1467×
横向肋梁的斜截面承载力计算及配筋
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
离端第三支座外侧
离端第三支座内侧
V(kN)
-85.33
78.13
-71.90
74.40
Asv/s
0.319
0.243
0.178
0.205
选配(双肢箍)
实际Asv/s
0.377
最小配筋率验算:
ρSV=0.002513>
ρSV,min=0.24ft/fyv=0.001634满足要求。
(5)裂缝验算
内力标准值计算:
一、五跨跨中最大弯矩59.64kN•m三跨跨中最大弯矩45.37kN•m
二、四跨跨中最大弯矩41.64kN•m
2支座最大弯矩-69.88kN•m剪力-67.80kN61.94kN
3支座最大弯矩-58.68kN•m剪力-56.95kN58.91kN
计算公式:
wmax=acrψσsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es,ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk,
σsk=Mk/0.87Ash0,wlim=0.3mm
裂缝验算表格
梁编号
梁宽
梁高
deq
c
ho
ftk
As
Mk
ρte
σsk
ψ
wmax
是否
b(mm)
mm
MPa
mm*mm
kN*m
满足
150
400
16.88
25
366.56
2.01
59.64
0.0221
282.0719
0.890416
0.28641
yes
2支座
17.06
366.47
69.88
0.030367
240.5896
0.921172
0.215122
二跨跨中
18
366
41.64
0.016967
256.9169
0.800277
0.285772
3支座
16.25
366.875
58.68
0.027233
225.025
0.886805
0.199548
中跨跨中
45.37
214.5808
0.824497
0.201751
(6)变形验算
BS=ESASho2/(1.15ψ+0.2+6αEρ/(1+3.5γf’)
B=MKBS/(Mq(θ-1)+MK)
γf’=(1500-150)×
73/(150×
365)=1.8αE=200000/30000=6.67θ=2
flim=L/200=4500/200=22.5mm
内力准永久值计算:
一、五跨跨中最大弯矩36.55kN•m三跨跨中最大弯矩25.82kN•m
二、四跨跨中最大弯矩22.95kN•m
挠度验算表格
Mq
ρ
Bs
B
f
36.55
0.012058
1.38E+13
8.6E+12
14.8
22.95
0.009271
1.16E+13
7.5E+12
16.9
25.82
1.47E+13
9.4E+12
13.5
计算挠度时将刚度B输入求解器,计算在荷载标准值作用下单跨简支梁的跨中最大挠度f。
经验算,横向肋梁挠度变形符合要求。
8、纵向肋梁计算
简化为楼板传来的梯形荷载与自重作用下的连续梁。
0.2×
(0.5-0.1)+1.2×
【(0.5-0.1)×
2】=2.726kN/m2
g=19.646+2.726=22.372kN/m2g+q=55.977kN/m2
标准值:
gk=18.643kN/m2(g+q)k=44.493kN/m2
gq=18.643kN/m2(g+q)q=28.983kN/m2
第一、七跨最大弯矩:
M=108.18kN•m第三、五跨最大弯矩:
M=83.51kN•m
第二、六跨最大弯矩:
M=76.02kN•m第四跨最大弯矩:
M=85.18kN•m
2、7支座的最大弯矩:
M=-127.31kN•m
3、6支座最大弯矩:
M=-107.79kN•m
4、5支座最大弯矩:
M=-116.79kN•m
2、7支座的最大剪力:
VL=-109.83kNVR=100.71kN
3、6支座的最大剪力:
VL=-92.66kNVR=99.78kN
4、5支座的最大剪力:
VL=-98.86kNVR=99.64kN
纵向肋梁的受弯承载力及配筋计算
第三跨跨中
离端第四支座
101.8
-127.31
76.02
-107.79
83.51
-116.79
85.18
9.0
113.1
6.7
93.5
7.4
102.4
614.1
898.9
457.4
742.5
502.9
813.5
512.9
2C18+
2C14
4C18
1C14
2C16
1018
1717×
465
200×
450
1750×
纵向肋梁的斜截面承载力计算及配筋
离端第四支座外侧
离端第四支座内侧
-109.83
100.71
-92.66
99.78
-98.86
99.64
0.167
0.0900
0.0218
0.0820
0.0742
0.0808
ρSV=0.001885>
一、七跨跨中最大弯矩85.58kN•m三、五跨跨中最大弯矩65.65kN•m
二、六跨跨中最大弯矩59.63kN•m四跨跨中最大弯矩66.98kN•m
2支座最大弯矩-100.97kN•m剪力-87.33kN79.89kN
3支座最大弯矩-85.11kN•m剪力-73.38kN75.88kN
4支座最大弯矩-92.33kN•m剪力-78.37kN78.98kN
200
500
466.875
85.58
0.01634
257.8875
0.789953
0.271786
100.97
0.02036
253.3453
0.84671
0.266289
466.56
59.63
0.01326
221.5769
0.655326
0.227692
85.11
266.0889
0.79951
0.283822
三跨跨中
65.65
243.9464
0.696102
0.266277
4支座
92.33
0.01822
258.8765
0.823007
0.273836
66.98
248.8885
0.704122
0.274801
flim=L/200=51500/200=25.8mm
一、七跨跨中最大弯矩53.19kN•m三、五跨跨中最大弯矩37.67kN•m
二、六跨跨中最大弯矩33.17kN•m四跨跨中最大弯矩38.5kN•m
53.19
0.00875
3.08E+13
1.90E+13
11.2
33.17
0.007105
2.91E+13
1.87E+13
11.3
37.67
2.78E+13
1.77E
13
12.0
38.5
2.75E+13
1.75E+13
12.1
9、构造
(1)板中负弯筋切断距离:
Ly/4=4600/4=1150,取1200mm。
(2)板中正弯筋弯起位置:
Ly/6=767,取800mm。
(3)由于肋梁计算时边支座处简化为铰支,而实际边支座处也会产生一定的负弯矩,可以将边支座按照距边第二支座配筋。
10、设计说明
(1)混凝土等级、钢筋级别见设计资料。
(2)混凝土保护层板底横向20mm,纵向30mm,板顶20mm;
梁为25mm。
(3)钢筋锚固长度详见图纸。
(4)钢筋搭接长度La=αfyd/ft=634mm1.2La=761mm取800mm
(5)钢筋截断按构造截断,经校核满足弯矩包络图。
11、材料用量估算
混凝土:
V=0.1×
23.4×
37.2+6×
0.4×
37.2+8×
0.3×
23.4=113.33m3
钢筋用量:
12.70t详见钢筋材料表。