挡土墙计算书Word下载.docx
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26.000（kN/m3）
混凝土强度等级：
C30
纵筋级别:
HRB400抗剪腹筋级别:
HRB400裂缝计算钢筋直径:
18（mm）
场地环境:
一般地区墙后填土内摩擦角:
35.000（度）墙后填土粘聚力:
0.000（kPa）墙后填土容重:
19.000（kN/m3）墙背与墙后填土摩擦角:
17.500（度）地基土容重:
18.000（kN/m3）地基土浮容重:
10.000（kN/m3）修正后地基承载力特征值:
100.000（kPa）地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数:
1.200墙踵值提高系数:
1.300平均值提高系数:
1.000墙底摩擦系数:
0.500地基土类型:
土质地基地基土内摩擦角:
31.000（度）地基土粘聚力:
5.000（kPa）土压力计算方法:
库仑
坡线土柱:
坡面线段数:
4
折线序号
水平投影长（m）
竖向投影长（m）换算土柱数
1
2.700
0.000
第1个
:
距离0.000（m）,
宽度2.700（m）,
高度0.158（m）2004
路基规范挡土墙人群荷载
2
2.500
宽度2.500（m）,
3
2.000
4
7.500
定位距离
1.875（m）城-B级
第2个
5.625（m）城-B级
地面横坡角度:
0.000（度）填土对横坡面的摩擦角:
35.000（度）墙顶标高:
0.000（m）
挡墙分段长度:
10.000（m）
荷载组合信息:
结构重要性系数:
1.000
荷载组合数:
3
计算参数:
稳定计算目标:
自动搜索最危险滑裂面
搜索时的圆心步长:
1.000（m）
搜索时的半径步长:
1.000（m）筋带对稳定的作用:
筋带力沿圆弧切线
（JTGD62-2004）
钢筋混凝土配筋计算依据：
《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》
第1种情况:
一般情况
组合系数:
1.挡土墙结构重力分项系数=1.000V
2.填土重力分项系数=1.000V
3.填土侧压力分项系数=1.000V
4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V
[土压力计算]计算高度为4.750（m）处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角=29.142（度）
城-B级
路基面总宽=7.500（m）,路肩宽=1.875（m）安全距离=0.600（m）单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350（m）,车与车之间距离=0.600（m）经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列
布置宽度=7.500（m）
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车
轮号
中点距
全部
轮压（kN）
破裂体上轮压（kN）
路边距离（m）
轮宽（m）
01
2.475
0.250
30.000
02
4.275
03
0.600
60.000
04
05
06
第2列车
破裂体
上轮压（kN）
5.575
7.375
42.500
布置宽度B0=7.500（m）分布长度L0=7.792（m）荷载值SG=565.000（kN）换算土柱高度h0=0.509（m）
路基面总宽=7.500（m）,路肩宽=5.625（m）安全距离=0.600（m）
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350（m）,车与车之间距离=0.600（m）
经计算得，路面上横向可排列此种车辆-1列
布置宽度B0=7.500（m）分布长度L0=7.792（m）荷载值SG=0.000（kN）
换算土柱高度h0=0.000（m）
按假想墙背计算得到:
第1破裂角：
27.756（度）
Ea=189.922（kN）Ex=57.346（kN）Ey=181.057（kN）作用点高度Zy=1.645（m）因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.725（度）第1破裂角=26.370（度）
基底摩擦系数=0.250
滑移力=90.214（kN）抗滑力=105.379（kN）
滑移验算满足:
Kc=1.168<
1.300（增设方桩提供抗滑力）
（二）倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.170（m）相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.878（m）
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.650（m）
相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.370（m）
相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.645（m）验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=100.828（kN-m）抗倾覆力矩=1281.563（kN-m）倾覆验算满足:
K0=12.710>
1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足:
方程值=1028.300（kN-m）>
0.0
（三）地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.801（m）基底压应力:
趾部=63.569踵部=97.468（kPa）
最大应力与最小应力之比=97.468/63.569=1.533
作用于基底的合力偏心距验算满足:
e=-0.184<
=0.167*5.235=0.872（m）
墙趾处地基承载力验算满足:
压应力=63.569<
=120.000（kPa）
墙踵处地基承载力验算满足:
压应力=97.468<
=130.000（kPa）
地基平均承载力验算满足:
压应力=80.519<
=100.000（kPa）
（四）墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.801（m）基础底压应力:
趾点=63.569踵点=97.468（kPa）
设计值:
[趾板根部]
截面高度:
H'
=0.500（m）
截面弯矩:
M=37.497（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=920.000（mm2）截面剪力:
Q=59.512（kN）
Av=
剪力设计值=59.512（kN）<
319.700（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
1.200（mm2/mm）。
M（标准值）=37.497（kN-m）
最大裂缝宽度：
Smax=0.124（mm）<
Slimit=0.200（mm）。
（五）墙踵板强度计算
[踵板根部]
M=-15.859（kN-m）
As=920.000（mm2）
截面剪力:
Q=19.002（kN）
剪力设计值=19.002（kN）<
M（标准值）=-15.859（kN-m）
Smax=0.052（mm）<
[加腋根部]
M=-0.206（kN-m）
Q=40.042（kN）
剪力设计值=40.042（kN）<
M（标准值）=-0.206（kN-m）
Smax=0.001（mm）<
（六）立墙截面强度验算
[距离墙顶1.063（m）处]
截面高度H'
=0.353（m）
截面剪力Q=3.768（kN）
截面弯矩M=1.487（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=1.487（kN-m）
As=626.250（mm2）
转换为斜钢筋：
As/cosa=627（mm2）
剪力设计值=3.768（kN）<
217.622（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
1.200（mm2/mm）。
Smax=0.011（mm）<
[距离墙顶2.125（m）处]
=0.406（m）
截面剪力Q=13.344（kN）
截面弯矩M=10.063（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=10.063（kN-m）
As=732.500（mm2）
As/cosa=733（mm2）
剪力设计值=13.344（kN）<
254.544（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
[距离墙顶3.188（m）处]
=0.459（m）
截面剪力Q=28.728（kN）
截面弯矩M=31.900（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=31.900（kN-m）
As=838.750（mm2）
As/cosa=840（mm2）
剪力设计值=28.728（kN）<
291.466（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Smax=0.127（mm）<
[距离墙顶4.250（m）处]
=0.512（m）
截面剪力Q=49.700（kN）
截面弯矩M=73.138（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=73.138（kN-m）
As=945.000（mm2）
As/cosa=946（mm2）
剪力设计值=49.700（kN）<
328.387（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Smax=0.187<
（七）整体稳定验算最不利滑动面：
圆心：
（-0.79217,1.18750）
半径=7.63902（m）
安全系数=1.743
总的下滑力=267.810（kN）
总的抗滑力=466.857（kN）
土体部分下滑力=267.810（kN）
土体部分抗滑力=466.857（kN）
筋带的抗滑力=0.000（kN）
整体稳定验算满足：
最小安全系数=1.743>
=1.250
各组合最不利结果
（一）滑移验算
安全系数最不利为：
组合1（组合1）
抗滑力=105.379（kN）,滑移力=90.214（kN）。
滑移验算满足：
（二）倾覆验算
抗倾覆力矩=1281.563（kN-M）,倾覆力矩=100.828（kN-m）
倾覆验算满足：
滑动稳定方程验算最不利为：
组合1（组合1）倾覆稳定方程满足：
（三）地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：
组合1（组合1）作用于基底的合力偏心距验算满足:
e=0.184<
墙趾处地基承载力验算最不利为：
组合1（组合1）
墙踵处地基承载力验算最不利为：
地基平均承载力验算最不利为：
组合1（组合1）
=0.500（m）抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）截面弯矩:
M=37.497（kN-m）配筋面积:
As=920（mm2）抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）截面剪力:
Q=59.512（kN）配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
M=-15.859（kN-m）配筋面积:
Q=19.002（kN）配筋面积:
M=-0.206（kN-m）配筋面积:
[距离墙顶1.063（m）处]截面高度H'
=0.353（m）抗弯配筋面积最大值结果：
M=1.487（kN-m）配筋面积:
As=627（mm2）抗剪配筋面积最大值结果：
Q=3.768（kN）配筋面积:
[距离墙顶2.125（m）处]截面高度H'
=0.406（m）抗弯配筋面积最大值结果：
M=10.063（kN-m）配筋面积:
As=733（mm2）抗剪配筋面积最大值结果：
Q=13.344（kN）配筋面积:
[距离墙顶3.188（m）处]截面高度H'
=0.459（m）抗弯配筋面积最大值结果：
M=31.900（kN-m）配筋面积:
As=840（mm2）抗剪配筋面积最大值结果：
Q=28.728（kN）配筋面积:
[距离墙顶4.250（m）处]截面高度H'
=0.512（m）抗弯配筋面积最大值结果：
M=73.138（kN-m）
配筋面积:
As=1085（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
Q=49.700（kN）
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
（六）整体稳定验算
整体稳定验算最不利为：
整体稳定验算满足:
2.方桩计算
（1）桩顶水平位移计算
<
桥梁博士>
>
---基础计算系统输出计算类别:
多排弹性基础计算输入数据:
h=12.000m,lo=0.000m
alfa=0.957,m=8000.000,Co=96000.000,Ao=0.063m*m,EA=1875000.000KN,EI=7812.500KN-m*m
外力P=421.516KN,H=90.214KN,M=77.560KN-m
基底不嵌入岩石层
桩排信息:
桩排号桩坐标桩数
1-1.8601
承台刚度信息:
承台单位竖向位移时承台单位水平位移时承台单位水平位移时
21.8601
桩顶竖向反力合计=1.170e+004KN
桩顶水平反力合计=1.457e+004KN
桩顶反弯矩合计=-1.410e+004KN-m
承台单位转角时,桩柱顶反弯矩合计=6.267e+004KN-m承台位移计算结果:
承台竖向位移=0.0360m,水平位移=0.0094m,
转角位移=0.0034弧度
各单桩桩顶内力及地面处的内力列表
桩号X坐标NQ
M
Mo
Qo
1-1.9174.245.1
-29.3
45.1
21.9247.445.1
单桩效应输出
地面处桩柱弯矩:
Mo=-29.3KN-m,
剪力
Ho=45.1KN
桩柱顶弯矩:
Ma=-29.3KN-m
弧度
地面处桩柱变位:
水平位移=0.0094m,转角=-0.0034
桩柱底弯矩:
Mh=0.0KN-m坐标位移弯矩剪力土应力
45.10.0
0.000.0094-29.3-0.600.0070-1.200.0042-1.800.0021-2.400.0007-3.00-0.0001-3.60-0.0004-4.20-0.0006-4.80-0.0006-5.40-0.0006-6.00-0.0006-6.60-0.0006-7.20-0.0006-7.80-0.0006-8.40-0.0006-9.00-0.0006-9.
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