挡土墙计算书Word下载.docx

1、26.000（kN/m3）混凝土强度等级：C30纵筋级别 : HRB400 抗剪腹筋级别 : HRB400 裂缝计算钢筋直径 : 18（mm）场地环境 : 一般地区 墙后填土内摩擦角 : 35.000（ 度） 墙后填土粘聚力 : 0.000（kPa） 墙后填土容重 : 19.000（kN/m3） 墙背与墙后填土摩擦角 : 17.500（ 度） 地基土容重 : 18.000（kN/m3） 地基土浮容重 : 10.000（kN/m3） 修正后地基承载力特征值 : 100.000（kPa） 地基承载力特征值提高系数 : 墙趾值提高系数 : 1.200 墙踵值提高系数 : 1.300 平均值提高系数

2、: 1.000 墙底摩擦系数 : 0.500 地基土类型 : 土质地基 地基土内摩擦角 : 31.000（ 度 ） 地基土粘聚力 : 5.000（kPa） 土压力计算方法 : 库仑坡线土柱 :坡面线段数 : 4折线序号水平投影长 （m）竖向投影长 （m） 换算土柱数12.7000.000第1个: 距离 0.000（m）,宽度 2.700（m）,高度 0.158（m） 2004路基规范挡土墙人群荷载22.500宽度 2.500（m）,32.00047.500 定位距离1.875（m） 城-B 级第2个5.625（m）城-B 级地面横坡角度 : 0.000（ 度 ） 填土对横坡面的摩擦角 : 35

3、.000（ 度 ） 墙顶标高 : 0.000（m）挡墙分段长度 : 10.000（m）荷载组合信息 :结构重要性系数 : 1.000荷载组合数 : 3计算参数 :稳定计算目标 : 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长 : 1.000（m）搜索时的半径步长 : 1.000（m） 筋带对稳定的作用 : 筋带力沿圆弧切线（JTG D62-2004）钢筋混凝土配筋计算依据：公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范第 1 种情况 : 一般情况组合系数 :1.挡土墙结构重力 分项系数=1.000 V2.填土重力分项系数=1.000 V3.填土侧压力 分项系数 = 1.000 V4.车辆荷载引起的土侧压力

4、分项系数 = 1.000 V 土压力计算 计算高度为 4.750（m） 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.142（ 度）城-B级路基面总宽 = 7.500（m）, 路肩宽 =1.875（m） 安全距离 =0.600（m） 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离 = 0.350（m）, 车与车之间距离 =0.600（m） 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 2 列布置宽度 = 7.500（m）布置宽度范围内车轮及轮重列表 :第 1 列车轮号中点距全部轮压 （kN）破裂体 上轮压 （kN）路边距离 （m）轮宽 （m）012.4750.25030.000024.275030.60060.00

5、0040506第2列车破裂体上轮压 （kN）5.5757.37542.500布置宽度 B0=7.500（m） 分布长度 L0=7.792（m） 荷载值 SG=565.000（kN） 换算土柱高度 h0 = 0.509（m）路基面总宽 = 7.500（m）, 路肩宽 =5.625（m） 安全距离 =0.600（m）单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离 = 0.350（m）, 车与车之间距离 =0.600（m）经计算得，路面上横向可排列此种车辆 -1 列布置宽度 B0=7.500（m） 分布长度 L0=7.792（m） 荷载值 SG=0.000（kN）换算土柱高度 h0 = 0.000（m）按假想墙

6、背计算得到 :第 1破裂角： 27.756（ 度）Ea=189.922（kN） Ex=57.346（kN） Ey=181.057（kN） 作用点高度 Zy=1.645（m） 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角 =27.725（ 度） 第1破裂角 =26.370（ 度）基底摩擦系数 = 0.250滑移力 = 90.214 （kN） 抗滑力 = 105.379（kN）滑移验算满足 : Kc = 1.168 1.500倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 1028.300（kN-m） 0.0（ 三 ） 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验

7、算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 421.516（kN） 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734（kN-m） 基础底面宽度 B = 5.235 （m） 偏心距 e = |-0.184|（m） = 0.184（m） 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.801（m） 基底压应力 : 趾部=63.569 踵部 =97.468（kPa）最大应力与最小应力之比 = 97.468 / 63.569 = 1.533作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=-0.184 = 0.167*5.235 = 0.872（m）墙趾处地基承载力验算满足 : 压应力 =63.569 = 1

8、20.000（kPa）墙踵处地基承载力验算满足 : 压应力 =97.468 = 130.000（kPa）地基平均承载力验算满足 : 压应力 =80.519 = 100.000（kPa）（ 四 ） 墙趾板强度计算标准值 : 作用于基础底的总竖向力 = 421.516（kN） 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734（kN-m） 基础底面宽度 B = 5.235 （m） 偏心距 e = |-0.184|（m） = 0.184（m） 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801（m） 基础底压应力 : 趾点 =63.569 踵点 =97.468（kPa）设计值 : 趾板根部 截面高度 :

9、 H = 0.500（m）截面弯矩 : M = 37.497（kN-m）纵向受拉钢筋构造配筋： As = 920.000（mm2） 截面剪力 : Q = 59.512（kN）Av =剪力设计值 = 59.512（kN） 319.700（kN） ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： 1.200（mm2/mm） 。 M（ 标准值 ） = 37.497（kN-m）最大裂缝宽度：S max = 0.124（mm） S limit = 0.200（mm） 。（ 五 ） 墙踵板强度计算 踵板根部 M = -15.859（kN-m） As = 920.000（mm2）截面剪力 : Q = 19.

10、002（kN）剪力设计值 = 19.002（kN） M（ 标准值 ） = -15.859（kN-m）S max = 0.052（mm） 加腋根部 M = -0.206（kN-m） Q = 40.042（kN）剪力设计值 = 40.042（kN） M（ 标准值 ） = -0.206（kN-m）S max = 0.001（mm） （ 六 ） 立墙截面强度验算 距离墙顶 1.063（m） 处 截面高度 H = 0.353（m）截面剪力 Q = 3.768（kN）截面弯矩 M = 1.487（kN-m）截面弯矩 M（ 标准值 ） = 1.487（kN-m） As = 626.250（mm2）转换为斜钢

11、筋：As/cos a= 627（mm2）剪力设计值 = 3.768（kN） 217.622（kN） ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：1.200（mm2/mm） 。S max = 0.011（mm） 距离墙顶 2.125（m） 处 = 0.406（m）截面剪力 Q = 13.344（kN）截面弯矩 M = 10.063（kN-m）截面弯矩 M（ 标准值 ） = 10.063（kN-m） As = 732.500（mm2）As/cos a= 733（mm2）剪力设计值 = 13.344（kN） 254.544（kN） ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： 距离墙顶 3.

12、188（m） 处 = 0.459（m）截面剪力 Q = 28.728（kN）截面弯矩 M = 31.900（kN-m）截面弯矩 M（ 标准值 ） = 31.900（kN-m） As = 838.750（mm2）As/cos a= 840（mm2）剪力设计值 = 28.728（kN） 291.466（kN） ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：S max = 0.127（mm） 距离墙顶 4.250（m） 处 = 0.512（m）截面剪力 Q = 49.700（kN）截面弯矩 M = 73.138（kN-m）截面弯矩 M（ 标准值 ） = 73.138（kN-m） As = 945.

13、000（mm2）As/cos a= 946（mm2）剪力设计值 = 49.700（kN） 328.387（kN） ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：S max = 0.187 = 1.250各组合最不利结果（ 一 ） 滑移验算安全系数最不利为：组合 1（组合1）抗滑力 = 105.379（kN）, 滑移力 = 90.214 （kN） 。滑移验算满足 ：（ 二 ） 倾覆验算抗倾覆力矩 = 1281.563（kN-M）, 倾覆力矩 = 100.828（kN-m）倾覆验算满足 ：滑动稳定方程验算最不利为：组合 1（组合1） 倾覆稳定方程满足 ：（ 三 ） 地基验算作用于基底的合力偏心距

14、验算最不利为：组合 1（组合 1） 作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=0.184 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合 1（组合 1）墙踵处地基承载力验算最不利为：地基平均承载力验算最不利为：组合 1（ 组合 1） = 0.500（m） 抗弯配筋面积最大值结果：组合 1（ 组合 1） 截面弯矩 : M = 37.497（kN-m） 配筋面积 : As = 920（mm2） 抗剪配筋面积最大值结果：组合 1（ 组合 1） 截面剪力 : Q = 59.512（kN） 配筋面积 : Av = 1.200（mm2/m） 裂缝已控制在允许宽度以内 , 以上配 筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

15、M = -15.859（kN-m） 配筋面积 : Q = 19.002（kN） 配筋面积 : M = -0.206（kN-m） 配筋面积 : 距离墙顶 1.063（m） 处 截面高度 H = 0.353（m） 抗弯配筋面积最大值结果： M = 1.487（kN-m） 配筋面积 : As = 627（mm2） 抗剪配筋面积最大值结果： Q = 3.768（kN） 配筋面积 : 距离墙顶 2.125（m） 处 截面高度 H = 0.406（m） 抗弯配筋面积最大值结果： M = 10.063（kN-m） 配筋面积 : As = 733（mm2） 抗剪配筋面积最大值结果： Q = 13.344（kN

16、） 配筋面积 : 距离墙顶 3.188（m） 处 截面高度 H = 0.459（m） 抗弯配筋面积最大值结果： M = 31.900（kN-m） 配筋面积 : As = 840（mm2） 抗剪配筋面积最大值结果： Q = 28.728（kN） 配筋面积 : 距离墙顶 4.250（m） 处 截面高度 H = 0.512（m） 抗弯配筋面积最大值结果：M = 73.138（kN-m）配筋面积 :As = 1085（mm2）抗剪配筋面积最大值结果：Q = 49.700（kN）Av = 1.200（mm2/m）裂缝已控制在允许宽度以内 , 以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。（ 六 ） 整体稳

17、定验算整体稳定验算最不利为：整体稳定验算满足 :2.方桩计算（1） 桩顶水平位移计算- 基础计算系统输出 计算类别 : 多排弹性基础计算 输入数据 :h=12.000 m, lo=0.000 malfa = 0.957, m = 8000.000, Co = 96000.000, Ao = 0.063 m*m, EA= 1875000.000 KN, EI = 7812.500 KN-m*m外力 P = 421.516 KN, H = 90.214 KN, M=77.560 KN-m基底不嵌入岩石层桩排信息 :桩排号 桩坐标 桩数1 -1.860 1承台刚度信息 : 承台单位竖向位移时 承台单

18、位水平位移时 承台单位水平位移时2 1.860 1, 桩顶竖向反力合计 = 1.170e+004 KN, 桩顶水平反力合计 = 1.457e+004 KN, 桩顶反弯矩合计 = -1.410e+004 KN-m承台单位转角时 , 桩柱顶反弯矩合计 = 6.267e+004 KN-m 承台位移计算结果 :承台竖向位移 = 0.0360 m, 水平位移 = 0.0094 m,转角位移 = 0.0034 弧度各单桩桩顶内力及地面处的内力列表桩号 X坐标 N QMMoQo1 -1.9 174.2 45.1-29.345.12 1.9 247.4 45.1单桩效应输出地面处桩柱弯矩 : Mo=-29.3

19、 KN-m,剪力Ho=45.1 KN桩柱顶弯矩 : Ma = -29.3 KN-m弧度地面处桩柱变位 : 水平位移 = 0.0094 m, 转角 = -0.0034桩柱底弯矩 : Mh = 0.0 KN-m 坐标位移 弯矩剪力土应力45.1 0.00.00 0.0094 -29.3 -0.60 0.0070 -1.20 0.0042 -1.80 0.0021 -2.40 0.0007 -3.00 -0.0001 -3.60 -0.0004 -4.20 -0.0006 -4.80 -0.0006 -5.40 -0.0006 -6.00 -0.0006 -6.60 -0.0006 -7.20 -0.0006 -7.80 -0.0006 -8.40 -0.0006 -9.00 -0.0006 -9.