布料机支撑脚下模板加固处理方案及对策Word下载.docx
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12
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-2008
13
《建巩施工手册》
（第四版）
14
《建筑施工计算手册》
（第二版）江正荣
15
《工程建设标准强制性条文》
2009版
16
《建设工程安全生产管理条例》
国务院第393号令
17
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》
建质[2009]87号
18
《武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标头施手册》
武城建[2010]12号
19
公司质量、环境和职业健康安全管理体系
SBC.3.QESMS.01-2011,
版本：
C
20
广电建荣K1地块工程施工图纸
2013-4
21
广电建荣K1地块施工组织设计
二、工程概况
2.1工程建设概况
工程建设概况一览表
工程名称
广电兰亭荣荟（建荣村城中村改造）K1地块
工程地址
长丰大道以南、古田四路以西的
建荣工业园内
建设单位
武汉广电海格房地产开发有限公司
勘察单位
武汉市勘察设计研究院
设计单位
珠海市建筑设计院武汉分院
监理单位
湖北天慧工程咨询有限公司
质量监督部门
武汉市硚口区建设工程质量安全监督站
总包单位
中国建筑第二工程局有限公司
工程主要功能或用途
本工程由5栋3层商业楼、1栋26层写字楼、3栋33层住宅楼组成。
地下室为一层，局部战时六级人防。
平时作为汽车库、仓库、配电房、设备机房等使用。
2.2建筑设计概况
建筑设计概况一览表
建筑功能
1、2、3#为住宅楼，18#楼为办公楼，ABCDE为商业楼
建筑类别
一类高层建筑
建筑面积
总建筑面积
119667.73m2
规划用地面积
23193.63m2
地下建筑面积
17027.63m2
地上建筑面积
101813.99m2
建筑平面
横轴编号
D-1〜D-32轴
纵轴编号
D-A〜D-c轴
横轴轴线距离
131.5m
纵轴轴线距离
140.7m
地下建筑层高
人防区层高
3.8m
非人防区
3.4m
主体建筑层数及层咼
1、2楼
地上33层，地下1层
建筑高度
106.9m
标准层咼
2.9m
3#楼
105.5m
18#楼
地上26层，地下1层
109.75m
3.75m
商铺
地上3层，地下1层
15.3m
层咼
/
安全等级
二级
防火分类
一类
耐火等级
一级
抗震设防类别
丙类
地基基础设计等级
甲级
场地类别
n类
结构抗震等级
三级
抗震设防烈度
六度
结构形式
基础结构形式
桩基承台基础
主体结构形式
1、2、3#住宅楼为剪力墙结构，18#办公楼为框架剪力墙结构。
ABCD*商铺为框架结构。
地下室为框架结构。
屋盖结构形式
现浇钢筋混凝土屋盖
地下室混凝土强度等级
底板
顶板
外墙
内墙柱
水池侧壁
承台基梁
基础垫层
楼梯等
圈过梁等
C35P6
C45、P6
C35
C35、P6
C15
C20
1、2、3#楼
墙柱
-1F〜5F:
C45，6F〜10F:
C40，11F〜15F:
C35，16F〜20F:
C30，21F以上:
C35。
梁板
C35,6F〜10F:
C30,11F以上：
C25。
-1F〜7F:
C45,8F〜11F:
C40,12F〜20F:
C35,21F以上C30。
C35,8F〜18F:
C30,19F以上：
八acc匚
C30
冏于铺ABCDE
板厚
地下室
180mm200mm250mm300mm700mm900mm柱帽）
主体
100mm110mm120mm130mm150mm注：
130、150mm板厚非布料机施工
三、加固处理措施
由于楼层较高，3层以上采用地泵浇筑混凝土。
为方便操作，拟在施工楼面安装简易混凝土布料机，采用人力驱动布料。
布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严重影响，所以布料机的支设非常重要。
为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。
本工程采用的简易混凝土布料机，重约1440kg，由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚
承重360kg。
3.1处理措施
1.施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋
上，每个支撑脚下需加铺600mrK600mrK100mn木垫块。
布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：
600-
2•每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加四根钢管立杆，分别在支撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调U型顶撑，立杆底部必须加设50mm厚木质垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。
3.布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至200mm以内。
4•布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。
5.其他设置同原模板支撑体系。
布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下:
布料机支撑脚楼面模板支撑剖面图
3.2支撑体系
加固处理完成后，本工程使用布料机楼层的模板支撑体系为：
用A48X3.5钢管搭设
室内满堂脚手架，钢管立杆上端加设可调节U型顶撑。
立杆纵横向间距为1200mM1200mm在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原来的一半为600mM600mm步距
1500mm在距离楼地面200mm处设第一道水平杆，并根据层高加设2〜3道水平杆。
钢管立杆底部必须加设50mmc100mm方木做垫块。
钢管顶端超出顶层横杆中心线150mm顶撑
可调手柄至板底托梁间距须不大于150mm
板底纵横向均加设水平支模杆。
水平支撑大横杆采用A48X3.5钢管，小横杆采用50
x100mn木方，间距300mm放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为200mm
板模板采用18mnd厚木胶合板，支模时应按设计或规范要求将模板面起拱。
为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向均需设置剪刀撑，剪刀撑与地面的角度为45°
〜60。
，具体设置详见《模板施工方案》中所述。
尤其需要注意的是：
在布料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑，形成连续闭合剪刀撑形式。
如下图所示：
四、施工注意事项
1•布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆
2•布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设50mrX100mn方木垫块。
3•每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时相同。
4•每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。
5•每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。
五、其他
模板及支撑架的其他施工措施，请参照国家、地方和行业现行相关规范、规程和标准以及本工程《模板施工方案》
布料机支撑脚模板计算书
板计算厚度取120mm布料机按1440kg计取，每只脚重360kg,每只脚占用面积约为0.36m2，换算为均布荷载则为10.0kN/m2。
模板支撑体系选用A48X3.5钢管，搭设扣件式室内满堂脚手架+可调式U型顶撑。
钢管支撑立杆的纵横向间距为600x600mm在距离楼地面200mn处设第一道水平杆（扫地杆）,并根据搭设高度加设2-3道水平杆，步距1500mm钢管立杆底部采用50x100木方做垫块，顶部加U型顶撑，钢管顶端超出顶层横杆中心线150mm顶撑可调手柄至板底托梁间距须不大于150mm板底纵横向均设水平支模杆，小横杆采用50x100mn木方，顶托梁（大横杆）
采用A48X3.5钢管。
支模时应按设计或规范要求将板模起拱支撑体系图示如下：
支撑、构造及材料基本参数如下:
1支撑及构造参数
支撑立杆采用的钢管（mm）:
①48X3.5;
横向间距或排距b（m）:
0.60;
纵距l（m）:
步距h（m）:
1.50;
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度a（m）:
<
0.30;
模板支架搭设高度
H（m）:
2.85;
板底模：
18mm木胶合板；
板底支撑小横杆：
50mnX100mm方木，间距为200mm水平支撑大横杆（顶托梁）：
①48X3.5钢管，间距600mm
2荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.35;
钢筋混凝土自重（kN/m3）:
25.000;
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.0;
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.0;
布料机荷载标准值（kN/m2）:
10.0。
根据现场实际，为了安全和稳定，18m木胶合板、50Xl00m方木、A48X3.5钢管分别
以15m木胶合板、40X90mr方木、A48X2.8钢管验算。
计算参数如下：
15m厚木胶合板，面板弹性模量E（N/mn2）:
7500.00,面板抗弯强度设计值fc（N/mn2）:
13.00,面板抗剪强度设计值fv（N/mn2）:
40X90mr方木弹性模量E（N/mn2）:
9500.00，方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00,方木抗剪强度设计值fv（N/mn2）:
A48X2.8钢管有效截面积A（mm）:
397.6;
钢管截面惯性矩I（mm4）:
1.0193X105；
钢
管截面抵抗矩W（m3）:
4.247X103;
钢材的弹性模量E（N/mr2）:
2.06X105；
钢管抗弯强度设计值（N/mn2）:
fc=205N/mm；
钢管抗剪强度设计值（N/mn2）:
fv=125N/mm；
3其他参数：
楼板混凝土强度等级：
C35;
楼板计算厚度（mm）:
120.00;
施工平均温度「C）：
28.000
（1）模板面板计算：
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=60X15X15/6=2.25X104mm；
54
I=600X15X15X15/12=1.6875X10mm
①荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板以及布料机的自重（kN/m）:
q仁25X0.12X0.6+0.35X0.6+10X0.6=8.01kN/m；
活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=（1+2）X0.6=1.8kN/m；
②抗弯强度验算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下
式中，I――计算跨度（板底支撑间距）：
l=200.00mm；
q作用在面板的均布荷载设计值（kN/m）；
q=1.2X8.01+1.4X1.8=12.132kN/m
最大弯矩M=O.1X12.132X0.20X0.20=0.048528kNm
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
M才
（T=——<
f
W
式中，o——面板的弯曲应力计算值（N/mm2）;
M计算的最大弯矩（kNm）;
f面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2;
面板最大应力计算值o=0.048528x106/2.25xl04=2.1568N/mn2;
面板的最大应力计算值2.1568N/mn2小于面板的抗弯强度设计值13N/mri］满足要求!
③抗剪强度验算
计算公式如下：
V^Mql
式中：
V——面板计算最大剪力（N）;
l――计算跨度（板底支撑间距）：
l=200.0mm。
q作用在模板上的侧压力线荷载，计算如上q=12.132kN/m；
面板的最大剪力：
V=0.6X12.132X200=1455.84N;
截面抗剪强度必须满足:
式中，t——面板截面的最大受剪应力（N/mm2）;
V――面板计算最大剪力（N）:
V=1455.84N;
b构件的截面宽度（mm）：
b=600mm
hn面板厚度（mm）:
hn=15.0mm
fv面板抗剪强度设计值（N/mn2）:
fv=1.500N/mn2;
面板的最大受剪应力计算值：
7=3X1455.84/（2X600X15.0）=0.24264N/mm2;
面板的最大受剪应力计算值i=0.24264N/mn2小于面板截面抗剪强度设计值
=1.500N/mn2，满足要求！
4挠度验算
挠度计算公式为：
式中，q――作用在模板上的压力线荷载，根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
则q=q1=8.01kN/m;
E——面板的弹性模量：
E=7500.0N/mm；
面板最大允许挠度值：
[V]=200/400=0.5mm;
面板最大挠度计算值：
v=0.677X8.01X2004/（100X7500X1.6875Xl05）=0.0686mm;
面板的最大挠度计算值0.0686mm小于面板的最大允许挠度0.5mm满足要求！
（2）模板支撑方木的计算：
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=4X90X90/6=5.4X104mr3;
I=40X90X90X90/12=2.43
X106mm
p
r1if11
山ijjJm
inn/Jrm
/141
/1i111
fjf111Jj（
F1」M11if11
GOO
600
板底支撑方木计算简图（mr）i
1荷载的计算：
q1=25X0.12X0.20+0.35X0.20+10.0X0.20=2.67kN/m;
活荷载为施工荷载标准值、设备荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）:
q2=（2+1）X0.2=0.6kN/m;
2方木抗弯强度验算：
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
M=0Aqf
式中，M方木跨中计算最大弯距（Nmm）
l计算跨度，l=600.0mm；
q——线荷载设计值：
q=1.2X2.67+1.4X0.6=4.044kN/m;
最大弯距：
M=0.1ql2=0.1X4.044X0.6X0.6=0.145584kNm
M.
b=——<
式中，0――方木的弯曲应力计算值（N/mm2）;
M――计算的最大弯矩（kNm）;
f――方木的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
方木最大应力计算值卢0.145584x106/5.4xl04=2.696N/mn2;
方木的最大应力计算值2.696N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mni,满足要求!
③方木抗剪强度验算：
V=0.6ql
V——方木计算最大剪力（N）；
l计算跨度：
l=600.0mm。
q作用在方木上的侧压力线荷载，q=4.044kN/m；
方木的最大剪力：
V=0.6X4.044X600=1455.84N;
L—兰f¥
方木受剪应力计算值：
t=3X1455.84/（2X40X90）=0.6066N/mm2；
方木抗剪强度设计值：
[T=1.5N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.6066N/mn2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mn2,满足要求!
④挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
0.677?
/4“/
V=<
[vl一
10057400
式中，q――作用在方木上的压力线荷载，根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用
标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
则q=q1=2.67kN/m；
l计算跨度，l=600.00mm；
E——方木的弹性模量：
E=9500.0N/mm；
最大允许挠度值：
[V]=600/400=1.5mm；
最大挠度计算值：
v=0.677X2.67X6004/（100X9500X2.43X106）=0.101mm
方木的最大挠度计算值0.101mm小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求！
（3）板底水平支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算，集中荷载P取纵向板底支撑传递力钢筋混凝土楼板和模板以及布料机自重（kN/m2）:
q1=25X0.12+0.35+10.0=13.35kN/m2；
施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=1+2=3.0kN/m2；
则集中力：
P=（1.2Xq1+1.4Xq2）X0.6X0.20=（1.2X13.35+1.4X3.0）X0.6X0.20=2.4264kN均布荷载取支撑钢管的自重：
3.653l65
q=3.121kg/m=9.8X3.12仁31N/m=0.031kN/m
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水平支撑钢管计算简图如下:
3-42642-42643.42642.42642-42642-42642.43642.42&
42-4264
水平支撑钢管剪力图如下:
442442
P=qlX0.9X0.2=（25X0.12+0.35+10）X0.6X0.2=1.602kN
最大弯矩：
MLaX=461.19kNmm
最大变形：
Vma=0.37mn；
最大支座力：
Qa=8.07kN;
1水平支撑钢管抗弯强度验算
钢管截面抗弯强度验算公式:
其中，钢管杆件的最大弯矩设计值：
M=461.19KNmm
弯矩作用平面内钢管截面抵抗矩：
W=4.247X103mm；
钢管的最大应力计算值：
o=461.19X103/4247=108.59N/mm2;
钢管的抗弯强度设计值：
[f]=205N/mm2;
钢管的最大应力计算值卢108.59N/mn2不大于钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
2水平支撑钢管抗剪强度验算
钢管的最大剪力为V=8.07KN
钢管截面抗剪强度必须满足：
式中，t钢管截面的受剪应力计算值（N/mm2）;
V钢管计算最大剪力（N）:
V=8.08X103N;
A――钢管的截面面积（mn2）:
A=397.6mm；
fv钢管的抗剪强度设计值（N/mm2）:
钢管截面的受剪应力计算值：
7=2X8.07Xl03/397.6=40.594N/mm2;
钢管截面的受剪应力计算值7=40.594N/mm2小于钢管截面的抗剪强度设计值
[fv]=125N/mn2，满足要求！
③水平支撑钢管挠度验算
经过计算得到：
v=0.37mm
水平支撑钢管最大容许挠度：
[V=600/400=1.5mm；
水平支撑的最大挠度v=0.37mm与最大容许挠度[v]=1.5mm比较接近，基本满足要求！
（4）扣件抗滑移的计算：
若采用U托顶撑，则不需要验算。
（5）模板支架立杆荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
①静荷载标准值包括以下内容：
脚手架的自重（kN）:
NGi=0.097X2.85=0.27645kN;
模板的自重（kN）:
NG2=0.35X0.6X0.6=0.126kN;
钢筋混凝土楼板自重（kN）:
Na3=25X0.12X0.6X0.6=1.08kN;
静荷载标准值Nd=N3+N3+N3=1.48245kN;
2活荷载为施工荷载标准值、设备荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值Nf（1+2+10）X0.6X0.6=4.68kN;
3立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X1.48245+1.4X4.68=8.33094kN;
（6）立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式:
式中，N立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=8.33094kN;
轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到;
i计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.601cm;
A立杆净截面面积（cm2）:
A=3.976cm；
W—立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:
W=4.247crh;
（I
钢管立杆受压应力计算值（N/mm）;
[f]钢管立杆抗压强度设计值：
Lo――计算长度（m）;
参照《扣件式规范》JGJI30—2011,满堂支撑架顶部立杆段、非顶部立杆段的计算长度I。
分别按照下式
（1）、
（2）计算，取整体稳定计算结果最不利值：
（2）
a=0.3m；
非顶部立杆段：
lo=k
k――计算长度附加系数，取值为：
1.155;
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