布料机支撑脚下模板加固处理方案及对策Word下载.docx

1、12建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200813建巩施工手册（第四版）14建筑施工计算手册（第二版）江正荣15工程建设标准强制性条文2009 版16建设工程安全生产管理条例国务院第393号令17危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号18武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标头施手册武城建201012 号19公司质量、环境和职业健康安全管理体系SBC.3.QESMS.01-2011,版本：C20广电建荣K1地块工程施工图纸2013-421广电建荣K1地块施工组织设计二、工程概况2.1工程建设概况工程建设概况一览表工程名称广电兰亭荣荟（建荣村城中村改 造）K1地块工程地址长丰大

2、道以南、古田四路以西的建荣工业园内建设单位武汉广电海格房地产开发有限公司勘察单位武汉市勘察设计研究院设计单位珠海市建筑设计院武汉分院监理单位湖北天慧工程咨询有限公司质量监督部门武汉市硚口区建设工程质量安全 监督站总包单位中国建筑第二工程局有限公司工程主要功 能或用途本工程由5栋3层商业楼、1栋26层写字楼、3栋33层住宅楼组成。地下室为一层， 局部战时六级人防。平时作为汽车库、仓库、配电房、设备机房等使用。2.2建筑设计概况建筑设计概况一览表建筑功能1、2、3#为住宅楼，18#楼为办公楼，ABCDE为商业楼建筑类别一类高层建筑建筑面积总建筑面积119667.73m2规划用地面积23193.63

3、m2地下建筑面积17027.63m2地上建筑面积101813.99m2建筑平面横轴编号D-1 D-32 轴纵轴编号D-AD-c轴横轴轴线距离131.5m纵轴轴线距离140.7m地下建筑层高人防区层高3.8m非人防区3.4m主体建筑层 数及层咼1、2楼地上33层，地下1层建筑高度106.9m标准层咼2.9m3#楼105.5m18#楼地上26层，地下1层109.75m3.75m商铺地上3层，地下1层15.3m层咼/安全等级二级防火分类一类耐火等级一级抗震设 防类别丙类地基基础设 计等级甲级场地类别n类结构抗震 等级三级抗震设 防烈度六度结构形式基础结构形式桩基承台基础主体结构形式1、2、3#住宅楼

4、为剪力墙结构，18#办公楼为框架剪力墙结构。ABCD* 商铺为框架结构。地下室为框架结构。屋盖结构形式现浇钢筋混凝土屋盖地下室混凝 土强度等级底板顶板外墙内墙柱水池侧壁承台基梁基础垫层楼梯等圈过梁等C35 P6C45、P6C35C35、P6C15C201、2、3# 楼墙柱-1F 5F:C45，6F10F:C40，11F15F:C35，16F20F:C30，21F 以上:C35。梁板 C35, 6F10F: C30, 11F 以上：C25。-1F 7F: C45, 8F11F: C40, 12F20F: C35, 21F 以上 C30。 C35, 8F18F: C30, 19F 以上：八a c

5、c匚C30冏于铺ABCDE板厚地下室180mm 200mm 250mm 300mm 700mm 900mm柱帽）主体100mm 110mm 120mm 130mm 150mm 注：130、150mm板厚非布料机施工三、加固处理措施由于楼层较高，3层以上采用地泵浇筑混凝土。为方便操作，拟在施工楼面安装简易 混凝土布料机，采用人力驱动布料。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严 重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进 行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约 1440kg，由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚承重360k

6、g。3.1处理措施1.施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺 600mrK 600mrK 100mn木垫块。布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：600 -2每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加四根钢管立杆，分别在支 撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向 间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调 U型顶撑，立杆底部必须加设 50mm厚木质 垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。3.布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至 200mm以内。4布料机放置区域的周围

7、四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。5.其他设置同原模板支撑体系。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下:布料机支撑脚楼面模板支撑剖面图3.2支撑体系加固处理完成后，本工程使用布料机楼层的模板支撑体系为：用 A48X 3.5钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆上端加设可调节 U型顶撑。立杆纵横向间距为1200mM 1200mm 在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原来的一半为 600mM 600mm步距1500mm在距离楼地面200mm处设第一道水平杆，并根据层高加设 23道水平杆。钢管 立杆底部必须加设50mmc 100mm方木做垫块。钢管顶端超出顶层横杆中心线 150mm顶撑可

8、调手柄至板底托梁间距须不大于 150mm板底纵横向均加设水平支模杆。水平支撑大横杆采用 A48X 3.5钢管，小横杆采用50x 100mn木方，间距300mm放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为 200mm板模板采用18mnd厚木胶合板，支模时应按设计或规范要求将模板面起拱。为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向均需设置剪刀撑，剪刀撑与地面 的角度为4560。，具体设置详见模板施工方案中所述。尤其需要注意的是：在布 料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑， 形成连续闭合剪刀撑形式。如下图所示：四、施工注意事项1布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模

9、板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆2布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设 50mrX 100mn方木垫块。3每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时相同。4每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。5每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。五、其他模板及支撑架的其他施工措施，请参照国家、地方和行业现行相关规范、规程和标准 以及本工程模板施工方案布料机支撑脚模板计算书板计算厚度取120mm布料机按1440kg计取，每只脚重360kg,每只脚占用面积约为 0.36m2，换算为均布荷载则为 10.0kN/m2。模板支撑体系选用A48X 3.5钢管，搭设扣件

10、式室内满堂脚手架+可调式U型顶撑。钢 管支撑立杆的纵横向间距为600x 600mm在距离楼地面200mn处设第一道水平杆（扫地杆）, 并根据搭设高度加设2-3道水平杆，步距1500mm钢管立杆底部采用50x 100木方做垫块， 顶部加U型顶撑，钢管顶端超出顶层横杆中心线 150mm顶撑可调手柄至板底托梁间距须 不大于150mm板底纵横向均设水平支模杆，小横杆采用50x 100mn木方，顶托梁（大横杆）采用A48X3.5钢管。支模时应按设计或规范要求将板模起拱 支撑体系图示如下：支撑、构造及材料基本参数如下:1支撑及构造参数支撑立杆采用的钢管（mm）:48X3.5 ;横向间距或排距b（m）: 0

11、.60 ;纵距l（m） : 步距 h（m）: 1.50 ;立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度 a（m）: 0.30 ;模板支架搭设高度H（m）: 2.85 ;板底模：18mm木胶合板；板底支撑小横杆：50mnX100mm方木，间距为200mm水平 支撑大横杆（顶托梁）：48X3.5钢管，间距600mm2荷载参数模板与木板自重（kN/m2） : 0.35 ;钢筋混凝土自重（kN/m3） : 25.000 ;施工均布荷载标 准值（kN/m2） : 1.0 ;振捣混凝土荷载标准值（kN/m2） : 2.0 ;布料机荷载标准值（kN/m2）: 10.0。根据现场实际，为了安全和稳定，18m木胶

12、合板、50Xl00m方木、A48X 3.5钢管分别以15m木胶合板、40X90mr方木、A48X 2.8钢管验算。计算参数如下：15m厚木胶合板，面板弹性模量E（N/mn2） : 7500.00 ,面板抗弯强度设计值fc（N/mn2）: 13.00,面板抗剪强度设计值fv（N/mn2） :40X90mr方木弹性模量E（N/mn2） : 9500.00，方木抗弯强度设计值fc （N/mm2） : 13.00 , 方木抗剪强度设计值fv（N/mn2） :A48X2.8钢管有效截面积 A（mm）: 397.6 ;钢管截面惯性矩I（mm4） : 1.0193 X105；钢管截面抵抗矩 W（m3） :

13、4.247 X103;钢材的弹性模量E（N/mr2） : 2.06 X105；钢管抗弯强度 设计值（N/mn2） : fc=205N/mm；钢管抗剪强度设计值（N/mn2） : fv=125N/mm；3其他参数：楼板混凝土强度等级：C35;楼板计算厚度（mm）: 120.00 ;施工平均温度C） ： 28.000（1）模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60X15X15/6=2.25 X104mm；5 4I=600 X15X15X15/12=1.6875 X10 mm荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼

14、板和模板面板以及布料机的自重 （kN/m）:q仁25X0.12 X0.6+0.35 X0.6+10 X0.6=8.01kN/m ；活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:q2= （1+2） X0.6=1.8kN/m ；抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下式中，I 计算跨度（板底支撑间距）：l=200.00mm；q 作用在面板的均布荷载设计值（kN/m）；q=1.2 X8.01+1.4 X1.8=12.132kN/m最大弯矩 M=O.1X12.132 X0.20 X0.20=0.048528kN m按以下公式进行面板抗弯强度验算：M 才（T = fW式

15、中，o面板的弯曲应力计算值（N/mm2）;M计算的最大弯矩（kN m）;f 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2;面板最大应力计算值 o=0.048528 x106/2.25 xl04=2.1568N/mn2;面板的最大应力计算值2.1568N/mn2小于面板的抗弯强度设计值13N/mri满足要求! 抗剪强度验算计算公式如下：VMql式中：V面板计算最大剪力（N）;l 计算跨度（板底支撑间距）：l=200.0mm。q 作用在模板上的侧压力线荷载，计算如上 q=12.132kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 X12.132 X200=1455.84N;截面抗剪强度必须满足:式中，t面板截面的

16、最大受剪应力（N/mm2）;V面板计算最大剪力（N） : V=1455.84N;b 构件的截面宽度（mm）： b=600mmhn 面板厚度（mm）: hn=15.0mmf v 面板抗剪强度设计值（N/mn2） : f v=1.500N/mn2;面板的最大受剪应力计算值： 7=3X1455.84/（2 X600X15.0）=0.24264N/mm2;面板的最大受剪应力计算值 i=0.24264N/mn2小于面板截面抗剪强度设计值=1.500N/mn2，满足要求！4挠度验算挠度计算公式为：式中，q作用在模板上的压力线荷载，根据建筑施工计算手册刚度验算采用 标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。则 q=

17、q1=8.01kN/m;E面板的弹性模量：E=7500.0N/mm；面板最大允许挠度值：V=200/400=0.5mm;面板最大挠度计算值：v=0.677 X8.01 X2004/（100 X7500X1.6875 Xl05）=0.0686mm;面板的最大挠度计算值0.0686mm小于面板的最大允许挠度0.5mm满足要求！（2）模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：W=4X90X90/6=5.4 X104mr3;I=40 X90X90X90/12=2.43X106mmpr 1 if 1 1山 ijjJmi n n / Jr m/ 141/1i 111f

18、jf 11 1 J j （F 1M 1 1 if 1 1GOO600板底支撑方木计算简图（mr）i1荷载的计算：q1=25X0.12 X0.20+0.35 X0.20+10.0 X0.20=2.67kN/m ;活荷载为施工荷载标准值、设备荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 （kN/m）:q2= （2+1） X0.2=0.6kN/m ;2方木抗弯强度验算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下：M = 0Aqf式中，M方木跨中计算最大弯距（N mm）l 计算跨度，l=600.0mm；q线荷载设计值：q=1.2 X2.67+1.4 X0.6=4.

19、044kN/m ;最大弯距：M=0.1ql 2=0.1 X4.044 X0.6 X0.6=0.145584kN mM .b =式中，0方木的弯曲应力计算值（N/mm2）;M计算的最大弯矩（kN m）;f 方木的抗弯强度设计值f=13N/mm2;方木最大应力计算值 卢0.145584 x106/5.4 xl04=2.696N/mn2;方木的最大应力计算值2.696N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mni,满足要求! 方木抗剪强度验算：V=0.6qlV方木计算最大剪力（N）；l 计算跨度：l=600.0mm。q 作用在方木上的侧压力线荷载，q=4.044kN/m；方木的最大剪力：V=0.

20、6 X4.044 X600=1455.84N;L 兰 f方木受剪应力计算值：t=3X1455.84/（2 X40X90）=0.6066N/mm2；方木抗剪强度设计值：T=1.5N/mm2;方木的受剪应力计算值0.6066N/mn2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mn2,满足要求! 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 ：0.677?/4 “ /V = vl 一10057 400式中，q作用在方木上的压力线荷载，根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。则 q=q1=2.67kN/m；l 计算跨度，l=600.00mm；E方木的弹

21、性模量：E=9500.0N/mm；最大允许挠度值：V=600/400=1.5mm ；最大挠度计算值：v=0.677 X2.67 X6004/（100 X9500X2.43 X106）=0.101mm方木的最大挠度计算值0.101mm小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求！（3）板底水平支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算，集中荷载P取纵向板底支撑传递力 钢筋混凝土楼板和模板以及布料机自重（kN/m2）:q1=25X0.12+0.35+10.0=13.35kN/m 2；施工人员及设备荷载（kN/m）:q2=1+2=3.0kN/m2；则集中力：P=（1.2 Xq1+1.4

22、Xq2） X0.6 X0.20=（1.2 X13.35+1.4 X3.0） X0.6 X0.20=2.4264kN 均布荷载取支撑钢管的自重：3.65 3l 65q=3.121kg/m=9.8 X3.12仁31N/m=0.031kN/m f FCLOG 1 1p r V 订1hJuf If f Quduu11 FM? j 1 J/ J j 1nr i i” 1uLm水平支撑钢管计算简图如下:3- 4264 2- 4264 3.4264 2.4264 2- 4264 2- 4264 2.4364 2.42&4 2- 4264水平支撑钢管剪力图如下:4 42 4 42P=qlX0.9 X0.2=

23、（25X0.12+0.35+10 ） X0.6 X0.2=1.602kN最大弯矩：MLaX=461.19kN mm最大变形：Vma=0.37mn； 最大支座力：Qa=8.07kN;1水平支撑钢管抗弯强度验算钢管截面抗弯强度验算公式:其中，钢管杆件的最大弯矩设计值： M=461.19KNmm弯矩作用平面内钢管截面抵抗矩： W=4.247X103mm；钢管的最大应力计算值：o=461.19 X 103/4247=108.59N/mm2;钢管的抗弯强度设计值：f=205N/mm2;钢管的最大应力计算值卢108.59N/mn2不大于钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2, 满足要求！2水平支撑钢管抗

24、剪强度验算钢管的最大剪力为V=8.07KN钢管截面抗剪强度必须满足：式中，t 钢管截面的受剪应力计算值（N/mm2）;V钢管计算最大剪力（N） : V=8.08 X103N;A钢管的截面面积（mn2） : A=397.6mm；fv 钢管的抗剪强度设计值（N/mm2） :钢管截面的受剪应力计算值：7=2X8.07 Xl03/397.6=40.594N/mm2;钢管截面的受剪应力计算值7=40.594N/mm2小于钢管截面的抗剪强度设计值f v=125N/mn2，满足要求！水平支撑钢管挠度验算经过计算得到：v=0.37mm水平支撑钢管最大容许挠度：V=600/400=1.5mm；水平支撑的最大挠度

25、v=0.37mm与最大容许挠度v=1.5mm比较接近，基本满足要求！（4）扣件抗滑移的计算：若采用U托顶撑，则不需要验算。（5）模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重（kN）:NGi=0.097 X2.85=0.27645kN ;模板的自重（kN）:NG2=0.35 X0.6 X0.6=0.126kN ;钢筋混凝土楼板自重（kN）:Na3=25X0.12 X0.6 X0.6=1.08kN ;静荷载标准值 Nd=N3+N3+N3=1.48245kN;2活荷载为施工荷载标准值、设备荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准

26、值 Nf（1+2+10） X0.6 X0.6=4.68kN ;3立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N g+1.4Nq=1.2 X1.48245+1.4 X4.68=8.33094kN ;（6）立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式:式中，N立杆的轴心压力设计值（kN） : N=8.33094kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到;i 计算立杆的截面回转半径（cm）: i=1.601cm ;A 立杆净截面面积（cm2） : A=3.976cm；W立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=4.247crh;（I钢管立杆受压应力计算值（N/mm ）;f 钢管立杆抗压强度设计值：L o计算长度（m）;参照扣件式规范JGJI30 2011,满堂支撑架顶部立杆段、非顶部立杆段的计算长 度I。分别按照下式（1）、（2）计算，取整体稳定计算结果最不利值：（2）a=0.3m；非顶部立杆段：l o = kk计算长度附加系数，取值为：1.155 ;