超高支模设计Word文件下载.docx

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一、板支撑体系

（一）结构布置

1、板底纵向木方间距300mm，板底横向。

2、垂直支撑选用φ48×

3.5扣件式钢管脚手架，纵横间距均为900mm，搭设时设纵、横水平拉杆（间距1800mm）、双向剪刀撑（间距4000mm）及扫地杆（距地面200mm）。

3.二层板厚120mm，木方规格60×

80mm。

（二）板底模板计算

1. 

荷载

（1）恒荷标准值

140mm厚砼板：

25KN/m3×

0.12m×

1m=3KN/m

钢筋：

1.5KN/m3×

0.12×

1m=0.18KN/m模 

板：

0.3KN/m2×

1m=0.30KN/m

所以，恒荷标准值 

gk=3.48KN/m

（2）活荷标准值

人员及设备均布荷载：

2.5KN/m2

所以，活荷标准值 

qk=2.5KN/m2×

1m=2.5KN/m

（3）荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=7.68KN/m

荷载（刚度）设计值p刚=1.2gk=4.18KN/m

取每米板宽计算：

p承=7.68KN/m

p刚=4.18KN/m

2.抗弯验算：

因为在实际砼浇筑中，采用斜面分层施工工艺，在跨距较小时，可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即不必考虑最不利荷载分布。

查《建筑施工手册》，得：

km=-0.105；

kv=-0.606；

kw=0.644

查《建筑施工手册》，得胶合板设计强度及弹性模量

fv=1.2N/mm2；

fm=20N/mm2；

E=6500×

0.9=5850N/mm2；

所以：

M=km•p承•L=-0.105×

7.68×

0.32=0.073KN•M

σ=M/W=78000/（bh2/6）=78000×

6/1000×

18

=1.44<

fm/1.55=12.9N/mm2

可知符合抗弯要求。

3.抗剪验算：

V=kv•p承•L=-0.606×

0.3=1.4KN

τ=3V/2bh=3×

1.4×

1000/（2×

1000×

18）

=0.11N/mm2<

fv=1.2N/mm2

可知符合抗剪要求。

4.挠度验算：

ω=kw•P•L4/100EI

=0.644×

4.18×

3004/（100×

5850×

183/12）

=0.08mm<

[ω]=min{l/250,1}=1mm

可知挠度符合要求。

（三）板底横向木方（立放）验算：

1.荷载计算：

p=qL=7.680.3=2.304KN/m

查表得，

M=km•p•L2

=-0.105×

2.304×

0.92

=0.196KN•M

σ=M/W=196000/（bh2/6）=196000×

6/60×

802

=3.06<

fm=13N/mm2

可知抗弯符合要求。

3．抗剪验算：

V=kv•p=-0.606×

2.304=1.43KN

τ=3V/2bh=3×

1.43×

60×

80）

=0.447N/mm2<

fv=1.4N/mm2

可知抗剪符合要求。

4．挠度验算：

ω=kwpL4/100EI=0.644×

9004/（100×

7650×

803/12）

=0.497mm＜[ω]=min{l/250,1}=1mm

（四）板底横向钢管验算：

p=qL=7.680.3=2.304KN/m

=-0.105×

=-0.196KN•M

σ=M/W=196000/5080=196000/5000

=38.58N/mm2<

f=205N/mm2

3．挠度验算：

0.94/（100×

2.06×

105×

12.19×

104）

=0.388mm<

[ω]=min{l/250,1.5}=1.5mm

（五）立杆稳定计算：

1.立杆相关参数：

（采用φ48×

3.5扣件式钢管）

A=4.89×

102mm2；

g=3.84kg/m；

i=15.8mm；

f=205Mpa；

支柱高8.3–0.12=8.18m。

2.长细比验算：

设5道水平拉杆（包括扫地杆，扫地杆距地面200mm），顶部横杆距板底100。

即L01=1800mm（最大步距）

L02=1800+200+100=2100mm

λ=L02/i=133<

[λ]=210

可知符合长细比要求。

3.承载力验算：

查表得Ψ=0.381

[N]=ΨAf=0.381*4.89*205=38.2KN

立杆承受荷载：

N=S×

P承=0.9×

0.9×

7.68=6.22KN

立杆及相关横杆重量：

G={8.18+0.9×

6+0.9×

6}×

g×

3.84/1000=0.35KN

R=N+G=6.57KN＜[N]

可知承载力符合要求。

（六）扣件抗滑验算：

竖向荷载设计值p竖=7.68KN/m2

每个扣件竖向承载力=7.68×

0.9=6.22KN＜8KN

一个扣件满足要求,为确保安全,板底中间部位加设保险扣件.

二、梁支撑体系

（一）梁底模板计算

主控梁为：

550×

1700，选用18mm厚九夹板

1.抗弯强度验算

a、荷载组合（每平方米）

底模自重 

0.3×

（0.55+2×

1.7）=1.185（kN/m）

混凝土自重 

25×

1.7×

0.55=23.375（kN/m）

钢筋荷重 

1.5×

0.55=1.403（kN/m）

所以，恒荷标准值 

gk=25.96（kN/m）

活荷标准值为

qk=2.5×

0.55=1.375KN/m

荷载承载力设计值p承=0.9（1.2gk+1.4qk）=33.08KN/m

b、抗弯承载力验算：

底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：

弯矩系数：

KM=-0.121，剪力系数：

KV=-0.620，挠度系数：

Kω=0.967。

则 

M=KM•ql2=-0.121×

33.08×

0.252

=-0.255（kN•m）

=-0.255×

106（N•mm）

δ=M/W=（0.255×

106）/（bh2/6）

=（0.255×

106）/（550×

182/6）

=8.59（N/mm2）<

fm=13（N/mm2）,满足要求；

2.抗剪强度验算

查结构静力计算表得:

则 

V=KV•ql=-0.620×

0.25=-5.13（kN）

τ=（3×

V）/（2×

b×

h）

=（3×

5.13×

103）/（2×

=0.78（N/mm2）<

fv=1.4N/mm2；

满足要求；

3.挠度验算

荷载不包括振捣混凝土荷载

查结构静力计算表得：

ω=Kω•ql4/（100×

E×

I）

=0.967×

2504/[100×

9000×

（450×

183/12）]

=0.60（mm）<

[ω]=min[l/250,1]=1（mm）；

（二）侧模验算

采用18mm厚九夹板，立档间距250mm，拉杆竖向间距400mm、水平间距600mm。

1、梁侧模板的荷载计算

新浇筑砼对模板产生的侧压力按以下两个最小值。

min[0.22γct。

β1β2Ｖ１／２　　；

γcＨ]

取Ｔ＝３５，Ｖ＝２m/s

Ｆ＝0.22γct。

β1β2Ｖ１／２

＝0.22×

200/T+15×

1.0×

2１／２

＝31.12KN/m2

Ｆ＝γcＨ=25×

1.7=42.5KN/m2

取Ｆ=31.12KN/m2

1.2Ｆ=31.12KN/m2×

1.2=37.34KN/m2（乘以分项系数1.2）

振捣砼产生荷载：

1.4×

4=5.6KN/m2KN/m2（乘以分项系数4）

以上两项荷载合计：

37.34+5.6=42.94KN/m2，侧模沿梁高按最大荷载验算。

2、抗弯强度验算

仍按四等跨计算，弯矩系数：

KM=-0.121、剪力系数：

KV=-0.620、挠度系数：

Kω=0.967与前述相同，侧模用18mm厚，选用模板宽为600计算。

则q=42.94×

0.6=25.77KN/m

M=KM•ql2=-0.121×

25.77×

=-0.195（kN•m）

=-0.195×

W=M/fm=0.195×

106/13=14989mm3<

600×

182/6=32400mm3

满足要求；

3、抗剪强度验算

0.25

=-3.99（kN）

=（3×

3.99×

=0.55（N/mm2）<

4、挠度验算

荷载不包括振捣混凝土荷载

q=31.12×

0.6=18.67KN/m

查结构静力计算表得：

ω=Kω•ql4/（100×

18.67×

（600×

=0.27（mm）<

[ω]=min[l/250,1]=1（mm）；

（三）小楞验算

选用60×

80木枋，支撑两立杆间距为900

1、抗弯强度验算

小楞间距为200，按简支梁进行计算。

由于木方间距200，木方跨度为900

则木方线荷载为q=42.94×

0.2=8.588kN/m

则弯距为M=10.74×

0.92/10=0.696KN•m,

Wn=8.33×

104fm=13×

10-6

[M]=fm×

Wn=13×

10-6×

8.33×

104=1.08>

0.696,安全;

2、抗剪强度验算

剪力V=10.74×

0.9/2=3.865KN=3685N

τ=3V/（2bh）=3×

3685/（2×

80）=1.208N/mm2

已知：

木材[τ]=fv=1.4＞τ=1.208,故安全。

（四）大楞验算

选用φ48×

3.5钢管，按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。

q=42.94×

0.45/3=6.44kN/m

1、抗弯强度验算

查静力结构计算表得：

M=（q×

l2）/10

=（6.44×

0.452）/10=0.13（kN•m）

σ=M/W=0.13×

106/5080=25.67N/mm2<

fm=205N/mm2,则安全。

2、挠度验算

ω=Kωq’l4/（100×

=0.664×

6.44×

4504/[100×

1.22×

105]

=0.07（mm）<

1、立杆相关参数：

A=4.89×

支柱高8.3-1.7=6.6m。

2、长细比验算：

设5道水平拉杆（包括扫地杆，扫地杆距地面200mm），顶部横杆距梁底100mm，间距L01=1800mm（最大步距），L02=1800+100+200=2100mm

λ=L02/i=133<

[λ]=210

3、承载力验算：

查表得[N]=ΨAf=0.381*4.89*205=38.2KN

N=S•P承=（0.9×

0.45）×

33.08=13.40KN

G={6.6+（0.9×

5）+（0.45×

5）}×

g/100=1.335KN

R=N+G=14.735KN＜[N]=38.2KN 

可知符合要求。

4、稳定性验算

支梁钢管立杆纵横支撑间距900×

450，在中间竖向每间距1800纵横设一道水平拉杆。

Ψ=0.381

则σ=q/（A•ψ）=1000×

33.08/（489×

0.381）

=177.55N/mm2<

[σ]=205N/mm2 

，满足要求。

（六）扣件抗滑验算：

竖向荷载设计值p竖=33.08KN/m2

每个扣件竖向承载力=33.08×

0.45=13.40KN＞8KN

一个扣件不能满足要求,为确保安全,梁底部位全部加设保险扣件。

第四节支模架搭设的安全措施

1、搭设顺序：

基层垫块→下部立杆设立→第一步水平拉杆→扫地杆→下部立杆的水平拉杆搭设完成→连接上部立杆→上部立杆的水平拉杆搭设完成→剪刀撑搭设完成→铺设横向钢管（大横杆）→铺设纵向木楞→安装梁底模→安装梁侧模→安装板模→清理模板表面→支模架验收。

2、控制措施

（1）审核支模架方案及审批的程序；

（2）对施工现场的材料进行验收，是否符合支模架方案的要求和规范要求，不合格材料不得使用；

（3）立杆底部应该采取防滑措施（垫木板）；

（4）严格按照支模架搭设顺序进行搭设；

（5）在搭设过程中由专人负责对每一个搭设过程进行验收；

（6）搭设完成后组织专业人员进行验收，合格后才能使用。

3、控制要点：

（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

（2）立杆底部的木板强度必须符合要求；

（3）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

（4）上下立杆的搭接必须采用双扣连接，并加设保险扣，连接位置错开；

（5）剪刀撑设置必须按方案要求和规范搭接；

（6）扣件螺丝必须拧紧，并用力矩搬手测试，最大不超过65N。

第五节施工使用的要求

1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。