嘉福公寓悬挑脚手架方案Word下载.docx

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包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。

4.1.3本工程双排脚手架可变荷载应包含下列内容：

1）施工荷载：

包括作业层上的人员、器具和材料等的自重

2）风荷载

3）其他荷载

五、构造要求

5.1悬挑承力架构造——悬挑式钢管脚手架的底部承力架为钢丝绳辅助吊拉悬挑钢梁，其构造应满足下列要求：

5.1.1悬挑式钢管脚手架的悬挑承力架宜采用工具式结构，并应能可靠地承受并传递其上方钢管脚手架传来的荷载，各悬挑承力架之间应具有保证侧向稳定的构造措施。

5.1.2悬挑承力钢梁吊拉构件、U形钢筋锚环、悬挑承力钢梁的构造应分别符合下列要求：

1以钢丝绳作为吊拉构件的悬挑式脚手架，应具有保证其可靠工作的调紧装置。

吊拉构件的作用位置宜与悬挑构件轴线一致。

2预埋于主体结构的U形锚环、U形拉环应伸入主体结构钢筋骨架（或钢筋网）内，并与钢筋骨架（网）绑扎牢固，其直径应不小于18㎜，悬挑钢梁尾端宜设置两道U形钢筋锚环，其相邻间距宜取150mm~200mm，Ｕ形钢筋拉环与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。

锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010）中钢筋锚固的规定（如图5.1.2所示）。

3固定于主体结构楼面的悬挑钢梁应有良好的抗拔脱能力。

4悬挑承力钢梁宜采用双轴对称截面的型钢，型号按设计计算确定。

当采用“I”字形截面的型钢时，其截面高度不应小于180mm。

5在悬挑钢梁与钢丝绳的吊拉位置应焊接U形钢筋拉环，拉环应穿过钢梁上翼缘板焊接固定于腹板两侧，其直径应按计算确定并应不小于18mm。

6钢丝绳与悬挑钢梁和主体结构连接的U形钢筋拉环应设置钢丝绳鸡心环，钢丝绳线夹的设置应按国家现行标准《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33）的规定执行。

钢丝绳与钢梁的水平夹角应不小于45°

7脚手架立杆应支承于悬挑承力钢梁上。

8悬挑承力架上应设置钢管脚手架的立杆定位件，位置应符合设计要求。

立杆定位件宜采用直径25mm的钢筋制作，高度宜不小于100mm。

9　一次悬挑脚手架高度不宜超过２０ｍ。

10锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120㎜，本工程5层和9层结构厚度为130㎜，符合规范要求。

11悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。

12锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20，本工程5层和9层结构混凝土强度等级为C30。

5.2扣件式钢管脚手架构造

5.2.1脚手架钢管的壁厚不应小于2.8mm。

5.2.2钢管脚手架应搭设成双排形式，步距不得大于2m，立杆底部应设置纵向和横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距悬挑钢梁上表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上。

5.2.3剪刀撑

1钢管脚手架外侧必须沿全高和全长连续设置剪刀撑。

2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150㎜。

3剪刀撑跨越立杆的最多根数按照下表进行取值

剪刀撑斜杆与水平杆的倾角α

45°

50°

60°

剪刀撑跨越立杆的最多根数n

7

6

5

5.2.4钢管脚手架的转角部位脚手架的端部必须设置横向斜撑，横向斜撑应由底至顶之字形连续布置。

5.2.5钢管脚手架连墙件必须采用刚性连墙件，直接与主体结构可靠连接。

连墙件的布置应符合下列规定：

1宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

2应从每一悬挑段的第一步架开始设置，有困难时，应采取其他可靠措施固定；

3宜水平设置，不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接;

4连墙件的设置间距除应满足计算要求外，尚应符合表5.2.5规定。

表5.2.5脚手架连墙件布置最大间距

脚手架离地高度（m）

竖向间距（m）

水平间距（m）

每个连墙件覆盖面积（㎡）

≤50

2h

3la

≤27

50～100

2la

≤20

注：

表中h为脚手架步高，la为脚手架立杆纵向间距。

5.2.7分段悬挑的钢管脚手架立杆、剪刀撑等杆件，在分段处应全部断开，不得上下连续设置。

5.2.8脚手架外立面应采用2000目/100cm2密目网全封闭围护。

钢管脚手架底部必须严密封闭，宜满铺木制脚手板，木脚手板拼缝应紧密，与脚手架绑扎牢固；

当采用满铺竹笆片脚手板时，底部应采用2000目/100cm2密目网兜底封闭。

对于脚手架内侧空挡处，应沿高度每隔4个步高设置30mm×

30mm平网封闭。

5.2.9立杆

1立杆接长必须采用对接扣件连接（顶层顶步除外），并应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

2钢管脚手架的立杆横距大于800mm时，每步横向水平杆上扣接的纵向水平钢管不应少于4根，立杆的纵距不应大于1700mm。

钢管脚手架的立杆横距小于等于800mm时，每步横向水平杆上扣接的纵向水平钢管不应少于3根，立杆的纵距不应大于1500mm。

3双排立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

4脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。

5.2.10纵向水平杆、横向水平杆、脚手板

1纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度≥3跨

2纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：

1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜；

各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（如下图）

2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；

端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100㎜。

3横向水平杆的构造应符合下列规定：

1）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，主节点间距不应大于纵距的1/2;

2）本工程使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；

4主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

5脚手板的设置应符合下列规定；

1）作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实。

2）竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径不小于1.2㎜的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

3）作业层端部脚手板探头长度应取150㎜，其板的两端均应固定于支承杆件上。

5.3水平安全防护架

本工程在层高13.47米、22.67米及41.07米处设置水平安全防护架，外挑3米，沿建筑物四周布置，安全防护架水平面布置安全兜网，具体施工工艺按照本工程水平安全防护架搭设专项方案。

6设计计算

根据以上规定，本工程的相关设计计算内容如下（参照脚手架搭设方案图）：

主要设计计算参数：

1计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.9米，立杆采用单立管。

2搭设尺寸为：

立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

3采用的钢管类型为

48×

3.0，

4连墙件50米以下采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米；

50~60米采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

（当遇到结构漏空部位时视具体情况而定）

5施工均布荷载为2.5kN/m2，装饰脚手架同时施工2层，脚手板共铺设4层。

6悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度L1=1.50米，建筑物内锚固段长度L2=1.25×

L1=1.25×

1.5=1.875米，取L2为3.0米

7悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物辅助拉结，最外面支点距离建筑物1.30m（转角处伸出最长2.12m）。

计算内容

6.1大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

6.1.1均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×

1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=2.500×

1.050/3=0.875kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×

0.875=1.225kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

6.1.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.109+0.10×

1.225）×

1.5002=0.295kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.109+0.117×

1.5002=-0.347kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.347×

106/4491.0=77.271N/mm2

大横杆的计算强度＜［205.0N/mm2］,满足要求!

6.1.3挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.875kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.091+0.990×

0.875）×

1500.04/（100×

2.06×

105×

107780.0）=2.115mm

大横杆的最大挠度＜［1500.0/150=10mm］,满足要求!

6.2小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

6.2.1荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

1.050×

1.500/3=0.079kN

1.500/3=1.313kN

荷载的计算值P=1.2×

0.058+1.2×

0.079+1.4×

1.313=2.001kN

小横杆计算简图

6.2.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.038）×

1.0502/8+2.001×

1.050/3=0.707kN.m

=0.707×

106/4491.0=157.369N/mm2

小横杆的计算强度＜［205.0N/mm2］，满足要求!

6.2.3挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

1050.004/（384×

2.060×

107780.000）=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.313=1.449kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1448.850×

1050.0×

（3×

1050.02-4×

1050.02/9）/（72×

107780.0）=2.681mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.709mm

小横杆的最大挠度＜［1050.0/150=10mm］,满足要求!

6.3扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.050=0.040kN

1.500/2=0.118kN

1.500/2=1.969kN

荷载的计算值R=1.2×

0.040+1.2×

0.118+1.4×

1.969=2.946kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

6.4脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本工程为0.1248kN/m

NG1=0.125×

18.000=2.246kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本工程采用竹笆片脚手板，标准值为0.15kN/m2

NG2=0.150×

4×

1.500×

（1.050+0.250）/2=0.585kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本工程采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.150×

4/2=0.450kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

取值0.005kN/m2

NG4=0.005×

18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.416kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.500×

2×

1.050/2=3.937kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wk=UzUsWo

其中Wo——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=1.560

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×

1.250×

1.560=0.878kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

=1.2×

3.416+0.85×

1.4×

3.937=5.214kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10=0.85×

0.878×

1.5×

1.8²

/10

=0.508KN·

m

其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

6.5立杆的稳定性计算:

6.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.61kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.49cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=119.63

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

6.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.79kN；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.50

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.508kN.m；

=188.44

经计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

6.6连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.0614kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×

4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

外架连墙件预埋件采用-6*100*100，Q235钢板制作锚脚为2Ф12，L=150㎜

经计算得到Nlw=1.3931kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.393kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=25.00/1.60的结果查表得到

=0.96；

A=4.24cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=83.433kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求，同时满足N1＜Rc（单扣件抗滑承载力设计值取8.0KN）！

6.7悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里面端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载P=9.61kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×

26.10×

0.0001×

7.85×

10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=11.001kN,R2=9.360kN,R3=-0.399kN

最大弯矩Mmax=1.266kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.266×

106/（1.05×

141000.0）+4.469×

1000/2610.0=10.263N/mm2

经计算，水平支撑梁的抗弯计算强度＜215.0N/mm2,满足要求!

6.8悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下