挡土墙计算书汇总Word文件下载.docx

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1.000（m）

物理参数:

混凝土墙体容重:

26.000（kN/m3）

混凝土强度等级:

C30

纵筋级别:

HRB400

抗剪腹筋级别:

裂缝计算钢筋直径:

18（mm）

场地环境:

一般地区

墙后填土内摩擦角:

35.000（度）

墙后填土粘聚力:

0.000（kPa）

墙后填土容重:

19.000（kN/m3）

墙背与墙后填土摩擦角:

17.500（度）

地基土容重:

18.000（kN/m3）

地基土浮容重:

10.000（kN/m3）

修正后地基承载力特征值:

100.000（kPa）

地基承载力特征值提高系数:

墙趾值提高系数:

1.200

墙踵值提高系数:

1.300

平均值提高系数:

1.000

墙底摩擦系数:

0.500

地基土类型:

土质地基

地基土内摩擦角:

31.000（度）

地基土粘聚力:

5.000（kPa）

土压力计算方法:

库仑

坡线土柱:

坡面线段数:

4

折线序号水平投影长（m）竖向投影长（m）换算土柱数

12.7000.0001

第1个:

距离0.000（m）,宽度2.700（m）,高度0.158（m）2004路基规范挡土墙人群荷载

22.5000.0001

距离0.000（m）,宽度2.500（m）,高度0.158（m）2004路基规范挡土墙人群荷载

32.0000.0000

47.5000.0002

定位距离1.875（m）城-B级

第2个:

定位距离5.625（m）城-B级

地面横坡角度:

0.000（度）

填土对横坡面的摩擦角:

墙顶标高:

0.000（m）

挡墙分段长度:

10.000（m）

荷载组合信息:

结构重要性系数:

荷载组合数:

3

计算参数:

稳定计算目标:

自动搜索最危险滑裂面

搜索时的圆心步长:

搜索时的半径步长:

筋带对稳定的作用:

筋带力沿圆弧切线

钢筋混凝土配筋计算依据：

《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）

=====================================================================

第1种情况:

一般情况

=============================================

组合系数:

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000√

2.填土重力分项系数=1.000√

3.填土侧压力分项系数=1.000√

4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√

[土压力计算]计算高度为4.750（m）处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=29.142（度）

城-B级

路基面总宽=7.500（m）,路肩宽=1.875（m）安全距离=0.600（m）

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350（m）,车与车之间距离=0.600（m）

经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列

布置宽度=7.500（m）

布置宽度范围内车轮及轮重列表:

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离（m）轮宽（m）轮压（kN）上轮压（kN）

012.4750.25030.00030.000

024.2750.25030.00030.000

032.4750.60060.00060.000

044.2750.60060.00060.000

052.4750.60060.00060.000

064.2750.60060.00060.000

第2列车:

015.5750.25030.00030.000

027.3750.25030.00030.000

035.5750.60060.00060.000

047.3750.60060.00042.500

055.5750.60060.00060.000

067.3750.60060.00042.500

布置宽度B0=7.500（m）分布长度L0=7.792（m）荷载值SG=565.000（kN）

换算土柱高度h0=0.509（m）

路基面总宽=7.500（m）,路肩宽=5.625（m）安全距离=0.600（m）

经计算得，路面上横向可排列此种车辆-1列

布置宽度B0=7.500（m）分布长度L0=7.792（m）荷载值SG=0.000（kN）

换算土柱高度h0=0.000（m）

按假想墙背计算得到:

第1破裂角：

27.756（度）

Ea=189.922（kN）Ex=57.346（kN）Ey=181.057（kN）作用点高度Zy=1.645（m）

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

第2破裂角=27.725（度）第1破裂角=26.370（度）

Ea=133.715（kN）Ex=90.214（kN）Ey=118.848（kN）作用点高度Zy=1.645（m）

墙身截面积=4.496（m2）重量=116.896（kN）

整个墙踵上的土重（不包括超载）=170.657（kN）重心坐标（1.592,-2.431）（相对于墙面坡上角点）

整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重=3.416（kN）重心坐标（0.869,0.000）（相对于墙面坡上角点）

墙踵悬挑板上的土重（不包括超载）=120.349（kN）重心坐标（1.950,-2.656）（相对于墙面坡上角点）

墙趾板上的土重=11.700（kN）相对于趾点力臂=0.650（m）

（一）滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.250

滑移力=90.214（kN）抗滑力=105.379（kN）

滑移验算满足:

Kc=1.168<

1.300（增设方桩提供抗滑力）

（二）倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.170（m）

相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.878（m）

相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.650（m）

相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.370（m）

相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.645（m）

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=100.828（kN-m）抗倾覆力矩=1281.563（kN-m）

倾覆验算满足:

K0=12.710>

1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足:

方程值=1028.300（kN-m）>

0.0

（三）地基应力及偏心距验算

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）

基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.801（m）

基底压应力:

趾部=63.569踵部=97.468（kPa）

最大应力与最小应力之比=97.468/63.569=1.533

作用于基底的合力偏心距验算满足:

e=-0.184<

=0.167*5.235=0.872（m）

墙趾处地基承载力验算满足:

压应力=63.569<

=120.000（kPa）

墙踵处地基承载力验算满足:

压应力=97.468<

=130.000（kPa）

地基平均承载力验算满足:

压应力=80.519<

=100.000（kPa）

（四）墙趾板强度计算

标准值:

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.801（m）

基础底压应力:

趾点=63.569踵点=97.468（kPa）

设计值:

[趾板根部]

截面高度:

H'

=0.500（m）

截面弯矩:

M=37.497（kN-m）

纵向受拉钢筋构造配筋：

As=920.000（mm2）

截面剪力:

Q=59.512（kN）

剪力设计值=59.512（kN）<

319.700（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：

Av=1.200（mm2/mm）。

M（标准值）=37.497（kN-m）

最大裂缝宽度：

δmax=0.124（mm）<

δlimit=0.200（mm）。

（五）墙踵板强度计算

[踵板根部]

M=-15.859（kN-m）

Q=19.002（kN）

剪力设计值=19.002（kN）<

M（标准值）=-15.859（kN-m）

δmax=0.052（mm）<

[加腋根部]

M=-0.206（kN-m）

Q=40.042（kN）

剪力设计值=40.042（kN）<

M（标准值）=-0.206（kN-m）

δmax=0.001（mm）<

（六）立墙截面强度验算

[距离墙顶1.063（m）处]

截面高度H'

=0.353（m）

截面剪力Q=3.768（kN）

截面弯矩M=1.487（kN-m）

截面弯矩M（标准值）=1.487（kN-m）

As=626.250（mm2）

转换为斜钢筋:

As/cosα=627（mm2）

剪力设计值=3.768（kN）<

217.622（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：

δmax=0.011（mm）<

[距离墙顶2.125（m）处]

=0.406（m）

截面剪力Q=13.344（kN）

截面弯矩M=10.063（kN-m）

截面弯矩M（标准值）=10.063（kN-m）

As=732.500（mm2）

As/cosα=733（mm2）

剪力设计值=13.344（kN）<

254.544（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：

[距离墙顶3.188（m）处]

=0.459（m）

截面剪力Q=28.728（kN）

截面弯矩M=31.900（kN-m）

截面弯矩M（标准值）=31.900（kN-m）

As=838.750（mm2）

As/cosα=840（mm2）

剪力设计值=28.728（kN）<

291.466（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：

δmax=0.127（mm）<

[距离墙顶4.250（m）处]

=0.512（m）

截面剪力Q=49.700（kN）

截面弯矩M=73.138（kN-m）

截面弯矩M（标准值）=73.138（kN-m）

As=945.000（mm2）

As/cosα=946（mm2）

剪力设计值=49.700（kN）<

328.387（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：

δmax=0.187<

（七）整体稳定验算

最不利滑动面:

圆心:

（-0.79217,1.18750）

半径=7.63902（m）

安全系数=1.743

总的下滑力=267.810（kN）

总的抗滑力=466.857（kN）

土体部分下滑力=267.810（kN）

土体部分抗滑力=466.857（kN）

筋带的抗滑力=0.000（kN）

整体稳定验算满足:

最小安全系数=1.743>

=1.250

=================================================

各组合最不利结果

（一）滑移验算

安全系数最不利为：

组合1（组合1）

抗滑力=105.379（kN）,滑移力=90.214（kN）。

（二）倾覆验算

抗倾覆力矩=1281.563（kN-M）,倾覆力矩=100.828（kN-m）。

滑动稳定方程验算最不利为：

（三）地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：

e=0.184<

墙趾处地基承载力验算最不利为：

墙踵处地基承载力验算最不利为：

地基平均承载力验算最不利为：

抗弯配筋面积最大值结果：

配筋面积:

As=920（mm2）

抗剪配筋面积最大值结果：

Av=1.200（mm2/m）

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

M=1.487（kN-m）

As=627（mm2）

Q=3.768（kN）

M=10.063（kN-m）

As=733（mm2）

Q=13.344（kN）

M=31.900（kN-m）

As=840（mm2）

Q=28.728（kN）

M=73.138（kN-m）

As=1085（mm2）

Q=49.700（kN）

（六）整体稳定验算

整体稳定验算最不利为：

整体稳定验算满足:

2.方桩计算

（1）桩顶水平位移计算

<

桥梁博士>

>

---基础计算系统输出

计算类别:

多排弹性基础计算

------------------------------------------------------------

输入数据:

h=12.000m,lo=0.000m

alfa=0.957,m=8000.000,Co=96000.000,Ao=0.063m*m,EA=1875000.000KN,EI=7812.500KN-m*m

外力P=421.516KN,H=90.214KN,M=77.560KN-m

基底不嵌入岩石层

桩排信息:

桩排号桩坐标桩数

1-1.8601

21.8601

承台刚度信息:

承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计=1.170e+004KN

承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计=1.457e+004KN

承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计=-1.410e+004KN-m

承台单位转角时,桩柱顶反弯矩合计=6.267e+004KN-m

承台位移计算结果:

承台竖向位移=0.0360m,水平位移=