模板支撑体系计算书Word下载.docx
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梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1000
梁两侧立柱横向间距lb（mm）
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1000、1000
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
333,667
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁间距
100
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
14
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
5400
取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×
14×
14/6＝，I＝bh3/12=1000×
14/12＝
q1＝×
max[（G1k+（G2k+G3k）×
h）+，（G1k+（G2k+G3k）×
h）+ψcQ2k]×
b=×
max[×
+（24+×
+×
2，
×
+（24+×
2]×
1＝m
q1静＝×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝×
[+（24+×
]×
q1活＝×
Q2k×
2×
1＝m
q2＝[1×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）]×
b＝[1×
1＝m计算简图如下：
1、强度验算
22
Mmax＝静L+活L＝×
+×
＝·
m
σ＝Mmax/W＝×
106/＝mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算
νmax＝（100EI）=×
1004/（100×
5400×
＝≤[ν]＝L/250＝100/250＝满足要求！
3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=静L+活L=×
＝
R2=R3=静L+活L=×
＝标准值（正常使用极限状态）
R1=R4==×
R2'
=R3'
==×
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
40×
70
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
小梁截面抵抗矩W（cm3）
小梁弹性模量E（N/mm2）
7040
小梁截面惯性矩I（cm4）
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=1＝m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[,]/1=m梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R4/b=1＝m
小梁自重：
q2＝×
=m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝×
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3
右＝×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝×
Max[×
+（24+×
2，×
+
2]×
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝×
Max[×
+×
（2）/2×
1=m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=+++=m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=+=m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=+++=m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[,,]=m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=1＝m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中'
＝Max[R2'
R3'
]/b=Max[,]/1=m梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右'
＝R4'
q2'
＝1×
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
梁右侧楼板传
递给右边小梁荷载q4右'
＝[1×
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=+++=m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=+=m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
=+++=m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[,,]=m
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[，]＝max[×
，×
]＝·
mσ=Mmax/W=×
106/32667=mm2≤[f]=mm2满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[，ql2]＝max[×
]＝
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
1000/（2×
70）＝mm2≤[τ]=mm2满足要求！
3、挠度验算
444
ν1＝5q'
l14/（384EI）＝5×
5004/（384×
7040×
104）＝≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm
ν2＝q'
l24/（8EI）＝×
3004/（8×
7040×
104）＝≤[ν]＝2l2/250＝2×
300/250＝满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[qL1,+qL2]=max[×
×
]=同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=,R2=,R3=,R4=正常使用极限状态
Rmax'
=[q'
L1,'
L1+q'
L2]=max[×
×
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=,R2'
=,R3'
=,R4'
=
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=×
106/4120=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
主梁剪力图（kN）
Vmax＝
τmax=2Vmax/A=2×
1000/384＝mm≤[τ]=125N/mm2满足要求！
主梁变形图（mm）νmax＝≤[ν]＝L/250＝334/250＝
支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=正常使用极限状态
支座反力依次为R1'
=，R2'
=，R3'
=，R4'
七、2号主梁验算
主梁截面抵抗矩W（cm）
主梁截面惯性矩I（cm）
主梁计算方式
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
P＝max[R2，R3]=Max[，]=，P'
＝max[R2'
，R3'
]＝Max[，]=
1000/384＝mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！
2号主梁变形图（mm）νmax＝≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！
4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=立柱所受主梁支座反力依次为R2=1=，R3=1=
八、纵向水平钢管验算
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢管截面面积A（mm2）
384
钢管截面回转半径i（mm）
16
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
P＝max[R1，R4]=，P'
＝max[R1'
，R4'
]＝
计算简图如下：
纵向水平钢管弯矩图（kN·
m）σ＝Mmax/W＝×
106/4120＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×
1000/384＝mm2≤[τ]＝125N/mm2
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！
支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=
同理可得：
两侧立柱所受支座反力依次为R1=，R4=
九、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座2
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
扣件抗滑移折减系数kc
1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[,]＝≤1×
8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝≤[N]=30kN满足要求！
十、立柱验算
立柱钢管截面类型（mm）
立柱钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm）
回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
1、长细比验算
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
[×
2）小梁验算
q1＝max{+×
[，2]/2×
1，+×
同上四～八计算过程，可得：
R1＝，R2＝，R3＝，R4＝
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+×
，，，+×
[×
1]×
（1+f＝N/（φA）+Mw/W＝×
384）+×
106/4120＝mm2≤[f]＝205N/mm2
十一、高宽比验算
H/B=20=<
3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十二、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期（天）
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
立柱垫板长a（mm）
立柱垫板宽b（mm）
450
F1=N=
1、受冲切承载力计算
公式
参数剖析
Fl≤βhft+σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=；
当h≥2000mm时，取βh=；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，
其值控制在范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=+βs,η2=+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取
为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=mm2，η=1，h0=h-20=100mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1500mm
F=βhft+σpc，m）ηumh0=×
1×
0）×
1500×
100/1000=≥F1=
2、局部受压承载力计算
Fl≤βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
βc
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
1/2
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
fc=mm2，βc=1，
1/21/21/2
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（1000）×
（1350）/（100×
450）]1/2=，
Aln=ab=45000m2m
F=βcβlfcAln=×
1×
45000/1000=≥F1=满足要求！
Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数
λ
5
6
7
8
9
10
40
50
60
80
90
110
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
2号主梁剪力图（kN）
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