梁模板扣件式 梁板立柱共用计算书Word下载.docx

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模板支架顶部离建筑物地面高度（m）

风荷载体型系数μs

单榀模板支架μst

0.155

整体模板支架μstw

2.655

ωfk=ω0μzμstw=0.74

支架外侧模板μs

1.3

ωmk=ω0μzμs=0.362

三、模板体系设计

结构重要性系数γ0

脚手架安全等级

I级

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆间距la（mm）

400

梁两侧立杆横向间距lb（mm）

1200

步距h（mm）

新浇混凝土楼板立杆间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

800、800

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置

居中

梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）

600

梁底增加立杆根数

梁底增加立杆布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

梁底支撑小梁根数

6

梁底支撑小梁间距

100

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

5400

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝γ0×

max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ1k]×

b=1.1×

max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

2.7）+1.4×

3，1.35×

0.7×

3]×

1＝105.625kN/m

q1静＝γ0×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝1.1×

[0.1+（24+1.5）×

2.7]×

1＝102.391kN/m

q1活＝γ0×

1.4×

Q1k×

3×

1＝3.234kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）]×

b＝[1×

2.7）]×

1＝68.95kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×

102.391×

0.12+0.121×

3.234×

0.12＝0.113kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.113×

106/37500＝3.026N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×

68.95×

1004/（100×

5400×

281250）＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×

0.1+0.446×

0.1＝4.168kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×

0.1+1.223×

0.1＝12.099kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×

0.1+1.142×

0.1＝9.871kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2L=0.393×

0.1＝2.71kN

R2'

=R4'

=1.143q2L=1.143×

0.1＝7.881kN

R3'

=0.928q2L=0.928×

0.1＝6.399kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

30×

70

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

11.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.232

小梁截面抵抗矩W（cm3）

24.5

小梁弹性模量E（N/mm2）

7040

小梁截面惯性矩I（cm4）

85.75

小梁计算方式

简支梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=4.168/1＝4.168kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[12.099,9.871,12.099]/1=12.099kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R5/b=4.168/1＝4.168kN/m

小梁自重：

q2＝1.1×

（0.3-0.1）×

0.5/5=0.03kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×

0.5×

（2.7-0.3）=1.782kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×

Max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.3）+1.4×

（0.6-0.5/2）/2×

1=2.663kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×

（（1.2-0.6）-0.5/2）/2×

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.168+0.03+1.782+2.663=8.643kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=12.099+0.03=12.128kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.168+0.03+1.782+2.663=8.643kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[8.643,12.128,8.643]=12.128kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=2.71/1＝2.71kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

R4'

]/b=Max[7.881,6.399,7.881]/1=7.881kN/m

q1右'

＝R5'

q2'

＝1×

0.5/5=0.02kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（2.7-0.3）=1.2kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.3）]×

1=1.405kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=2.71+0.02+1.2+1.405=5.335kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=7.881+0.02=7.901kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=2.71+0.02+1.2+1.405=5.335kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[5.335,7.901,5.335]=7.901kN/m

为简化计算，按简支梁计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

12.128×

0.22，0.5×

02]＝0.061kN·

σ=Mmax/W=0.061×

106/24500=2.475N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×

0.2，12.128×

0]＝1.213kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

1.213×

1000/（2×

70）＝0.866N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

3、挠度验算

ν1＝5q'

l14/（384EI）＝5×

7.901×

2004/（384×

7040×

85.75×

104）＝0.027mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[12.128×

0.2,0.5×

0.2+12.128×

0]=2.426kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.729kN,R2=2.426kN,R3=1.98kN,R4=1.98kN,R5=2.426kN,R6=1.729kN

正常使用极限状态

Rmax'

=max[q'

L1,0.5q'

L1+q'

L2]=max[7.901×

0.2+7.901×

0]=1.58kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=1.067kN,R2'

=1.58kN,R3'

=1.284kN,R4'

=1.284kN,R5'

=1.58kN,R6'

=1.067kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Φ48×

2.8

主梁计算截面类型（mm）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.25

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.19

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.525×

106/4250=123.552N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝5.518kN

τmax=2Vmax/A=2×

5.518×

1000/398＝27.73N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.162mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm

支座反力依次为R1=0.617kN，R2=11.037kN，R3=0.617kN

支座反力依次为R1'

=0.388kN，R2'

=7.085kN，R3'

=0.388kN

七、2号主梁验算

3.5

Ф48×

3.2

4.73

11.36

主梁计算方式

三等跨连续梁

可调托座内主梁根数

P＝max[R2]=Max[11.037]=11.037kN，P'

＝max[R2'

]＝Max[7.085]=7.085kN

2号主梁弯矩图（kN·

σ=Mmax/W=0.773×

106/4730=163.351N/mm2≤[f]=205N/mm2

2号主梁剪力图（kN）

Vmax＝7.174kN

7.174×

1000/450＝31.887N/mm2≤[τ]=125N/mm2

2号主梁变形图（mm）

νmax＝0.224mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

极限承载能力状态

支座反力依次为R1=14.9kN，R2=23.73kN，R3=23.73kN，R4=14.9kN

立杆所受主梁支座反力依次为R2=23.73/1=23.73kN

八、纵向水平钢管验算

钢管截面类型（mm）

钢管计算截面类型（mm）

钢管截面面积A（mm2）

398

钢管截面回转半径i（mm）

16

钢管弹性模量E（N/mm2）

钢管截面惯性矩I（cm4）

钢管截面抵抗矩W（cm3）

钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

P＝max[R1，R3]=0.617kN，P'

＝max[R1'

，R3'

]＝0.388kN

纵向水平钢管弯矩图（kN·

σ＝Mmax/W＝0.043×

106/4250＝10.163N/mm2≤[f]＝205N/mm2

纵向水平钢管剪力图（kN）

Vmax＝0.401kN

τmax＝2Vmax/A=2×

0.401×

1000/398＝2.015N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图（mm）

νmax＝0.014mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

支座反力依次为R1=0.833kN，R2=1.327kN，R3=1.327kN，R4=0.833kN

两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.327kN，R3=1.327kN

九、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座2

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

扣件抗滑移折减系数kc

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.327,1.327]＝1.327kN≤1×

8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝23.73kN≤[N]=30kN

十、立杆验算

立杆钢管截面类型（mm）

立杆钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q235

立杆截面面积A（mm2）

回转半径i（mm）

立杆截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=210

长细比满足要求！

查表得：

φ＝0.641

2、风荷载计算

Mwd＝γ0×

φc×

γQ×

Mωk=γ0×

（ζ2×

ωk×

la×

h2/10）＝1.1×

0.6×

（1×

0.043×

0.4×

1.52/10）＝0.004kN·

3、稳定性计算

R1＝1.327kN，R2＝23.73kN，R3＝1.327kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:

N边1=1.1×

0.3）+0.7×

（0.8+0.6-0.5/2）/2×

0.4=3.501kN

右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:

N边2=1.1×

（0.8+1.2-0.6-0.5/2）/2×

Nd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.1×

0.15×

（6.4-2.7）＝max[1.327+3.501，23.73，1.327+3.501]+0.824＝24.554kN

fd＝Nd/（φA）+Mwd/W＝24554.332/（0.641×

398）+0.004×

106/4250＝97.188N/mm2≤[f]＝205N/mm2

十一、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:

支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=6.4/25.4=0.252≤3

十二、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:

qwk=l'

a×

ωfk=0.8×

0.74=0.592kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=l'

Hm×

ωmk=0.8×

1.5×

0.362=0.434kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×

6.42×

0.592+6.4×

0.434=14.904kN.m

参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：

B2l'

a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'

a[qH/（l'

l'

b）+G1k]+2×

Gjk×

B/2=25.42×

0.8×

[0.15×

6.4/（0.8×

0.8）+0.5]+2×

1×

25.4/2=1057.656kN.m≥3γ0Mok=3×

1.1×

14.904=49.184kN.M

十三、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h（mm）

混凝土强度等级

C30

混凝土的龄期（天）

14

混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）

11.154

混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）

1.115

立杆垫板长a（mm）

立杆垫板宽b（mm）

F1=N=24.554kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式

参数剖析

Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0

F1

局部荷载设计值或集中反力设计值

βh

截面高度影响系数：

当h≤800mm时，取βh=1.0；

当h≥2000mm时，取βh=0.9；

中间线性插入取用。

ft

混凝土轴心抗拉强度设计值

σpc,m

临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内

um

临界截面周长：

距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。

h0

截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×

h0/4Um

η1

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

η2

临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

βs

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：

当βs<

2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2

as

板柱结构类型的影响系数：

对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：

对角柱，取as=20

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

可得：

βh=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，

um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1520mm

F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×

1.115+0.25×

0）×

1520×

280/1000=332.181kN≥F1=24.554kN

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

Fl≤1.35βcβlfcAln

局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc

混凝土轴心抗压强度设计值；

可按本规范表4.1.4-1取值

βc

混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

βl

混凝土局部受压时的强度提高系数

Aln

混凝土局部受压净面积

βl=（Ab/Al）1/2

Al

混凝土局部受压面积

Ab

局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×

（b+2b）/（ab）]1/2=[（300）×

（300）/（100×

100）]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×

11.154×

10000/1000=451.737kN≥F1=24.554kN