梁模板扣件式 梁板立柱共用计算书Word下载.docx

1、模板支架顶部离建筑物地面高度（m）风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw2.655fk=0zstw=0.74支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.362 三、模板体系设计结构重要性系数0脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm）400梁两侧立杆横向间距lb（mm）1200步距h（mm）新浇混凝土楼板立杆间距la（mm）、lb（mm）800、800混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）600梁底增加立杆根数梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）梁底支撑

2、小梁最大悬挑长度（mm）梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）面板抗剪强度设计值（N/mm2）面板弹性模量E（N/mm2）5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100015/12281250mm4 q10max1.2（G1k+（G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）h）+1.4cQ1kb=1.1max

3、1.2（0.1+（24+1.5）2.7）+1.43，1.350.731105.625kN/m q1静01.35G1k+（G2k+G3k）hb1.10.1+（24+1.5）2.71102.391kN/m q1活01.4Q1k313.234kN/m q21（G1k+（G2k+G3k）h）b12.7）168.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.107102.3910.12+0.1213.2340.120.113kNm Mmax/W0.113106/375003.026N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q

4、2L4/（100EI）=0.63268.951004/（1005400281250）0.029mmL/250100/2500.4mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.3930.1+0.4460.14.168kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.1430.1+1.2230.112.099kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.9280.1+1.1420.19.871kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0.393q2L=0.3930.12.71kN R2=R4=1.143q2L=

5、1.1430.17.881kN R3=0.928q2L=0.9280.16.399kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）3070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）11.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.232小梁截面抵抗矩W（cm3）24.5小梁弹性模量E（N/mm2）7040小梁截面惯性矩I（cm4）85.75小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.168/14.168kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max12.099,9.871,12.099/1=12.099kN/m 梁底面板

6、传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=4.168/14.168kN/m 小梁自重：q21.1（0.3-0.1）0.5/5 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.10.5（2.7-0.3）=1.782kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.1 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2（0.5+（24+1.1）0.3）+1.4（0.6-0.5/2）/21=2.663kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1（1.2-0.6）-0.5/2）/2 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.168+0.03+1.782+2.663=8.643kN

7、/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=12.099+0.03=12.128kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.168+0.03+1.782+2.663=8.643kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max8.643,12.128,8.643=12.128kN/m 正常使用极限状态：q1左R1/b=2.71/12.71kN/mq1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.881,6.399,7.881/1=7.881kN/mq1右R5q210.5/5 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左（2.7-0.3）=1.2kN/m 梁右侧模板传递

8、给右边小梁荷载q3右 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左10.3）1=1.405kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.71+0.02+1.2+1.405=5.335kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.881+0.02=7.901kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q3右+q4右 =2.71+0.02+1.2+1.405=5.335kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.335,7.901,5.335=7.901kN/m 为简化计算，按简支梁计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0

9、.5ql22max0.12512.1280.22，0.5020.061kN =Mmax/W=0.061106/24500=2.475N/mm2f=11.44N/mm2 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.50.2，12.12801.213kN max=3Vmax/（2bh0）=31.2131000/（270）0.866N/mm2=1.232N/mm2 3、挠度验算 15ql14/（384EI）57.9012004/（384704085.75104）0.027mml1/250200/2500.8mm 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+

10、qL2=max12.1280.2,0.50.2+12.1280=2.426kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.729kN,R2=2.426kN,R3=1.98kN,R4=1.98kN,R5=2.426kN,R6=1.729kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max7.9010.2+7.9010=1.58kN 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.067kN,R2=1.58kN,R3=1.284kN,R4=1.284kN,R5=1.58kN,R6=1.067kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）482.8主梁计算截面类

11、型（mm）主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.25主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.19 主梁弯矩图（kNm） =Mmax/W=0.525106/4250=123.552N/mm2f=205N/mm2 主梁剪力图（kN） Vmax5.518kN max=2Vmax/A=25.5181000/39827.73N/mm2=125N/mm2 主梁变形图（mm） max0.162mmL/250600/2502.4mm 支座反力依次为R1=0.617kN，R2=11.037kN，R3=0.617

12、kN 支座反力依次为R1=0.388kN，R2=7.085kN，R3=0.388kN 七、2号主梁验算3.5483.24.7311.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 PmaxR2=Max11.037=11.037kN，PmaxR2Max7.085=7.085kN 2号主梁弯矩图（kN =Mmax/W=0.773106/4730=163.351N/mm2f=205N/mm2 2号主梁剪力图（kN） Vmax7.174kN7.1741000/45031.887N/mm2=125N/mm2 2号主梁变形图（mm） max0.224mmL/250400/2501.6mm 极限承载能力状态

13、 支座反力依次为R1=14.9kN，R2=23.73kN，R3=23.73kN，R4=14.9kN 立杆所受主梁支座反力依次为R2=23.73/1=23.73kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型（mm）钢管计算截面类型（mm）钢管截面面积A（mm2）398钢管截面回转半径i（mm）16钢管弹性模量E（N/mm2）钢管截面惯性矩I（cm4）钢管截面抵抗矩W（cm3）钢管抗弯强度设计值f（N/mm2）钢管抗剪强度设计值（N/mm2） PmaxR1，R3=0.617kN，PmaxR1，R30.388kN 纵向水平钢管弯矩图（kN Mmax/W0.043106/425010.163N/mm2f205

14、N/mm2 纵向水平钢管剪力图（kN） Vmax0.401kN max2Vmax/A=20.4011000/3982.015N/mm2125N/mm2 纵向水平钢管变形图（mm） max0.014mmL/250400/2501.6mm 支座反力依次为R1=0.833kN，R2=1.327kN，R3=1.327kN，R4=0.833kN两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.327kN，R3=1.327kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N（kN）30扣件抗滑移折减系数kc 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max1.327,1.3271.327

15、kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR223.73kNN=30kN 十、立杆验算立杆钢管截面类型（mm）立杆钢管计算截面类型（mm）钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2）回转半径i（mm）立杆截面抵抗矩W（cm3）抗压强度设计值f（N/mm2）支架自重标准值q（kN/m）0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=210 长细比满足要求！ 查表得：0.641 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0（2klah2/10）1.10.6 （10.0430.41.

16、52/10）0.004kN 3、稳定性计算 R11.327kN，R223.73kN，R31.327kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.10.3）+0.7（0.8+0.6-0.5/2）/20.4=3.501kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1（0.8+1.2-0.6-0.5/2）/2 NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.10.15（6.4-2.7）max1.327+3.501，23.73，1.327+3.501+0.82424.554kN fdNd/（A）+Mwd/W24554.332/（0.641398）+0.004106/425

17、097.188N/mm2f205N/mm2 十一、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=6.4/25.4=0.2523 十二、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.74=0.592kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= lHmmk=0.81.50.362=0.434kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.56.420.592+6.40.434=14.904kN.m 参考规

18、范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离ma（gk1+ gk2）+2Gjkbj =B2laqH/（llb）+G1k+2GjkB/2=25.420.80.156.4/（0.80.8）+0.5+2125.4/2=1057.656kN.m30Mok =31.114.904=49.184kN.M 十三、立杆支承面承

19、载力验算支撑层楼板厚度h（mm）混凝土强度等级C30混凝土的龄期（天）14混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）11.154混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）1.115立杆垫板长a（mm）立杆垫板宽b（mm） F1=N=24.554kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl（0.7hft+0.25pc,m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预

20、压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1,2） 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化

21、计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2（a+h0）+（b+h0）=1520mm F=（0.7hft+0.25pc，m）umh0=（0.71.115+0.250）1520280/1000=332.181kNF1=24.554kN 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表Fl1.35clfcAln局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al）1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定fc=11.154N/mm2，c=1， l=（Ab/Al）1/2=（a+2b）（b+2b）/（ab）1/2=（300）（300）/（100100）1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.3511.15410000/1000=451.737kNF1=24.554kN