拌和站料仓彩钢棚验算文档格式.docx
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檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10（α=8.53）,钢材为Q235型钢，[σ]=205Mpa，[τ]=120Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。
计算如下：
二、檀条受力验算
（1）计算施工活荷载。
施工活荷载：
按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×
6=3KN/m；
依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3KN/m2，经验算Q雪=0.3KN/m2×
6m=1.8KN/m。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：
按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：
0.35KN/m2。
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：
压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。
2、内力计算
（1）永久荷载与屋面活荷载组合
檀条线荷载
p=（1.2×
0.17+1.4×
0.5）×
1.5=1.356KN/m2
px=psin8.53=0.201KN/m2
py=pcos8.53=1.342KN/m2
弯矩设计值
Mx=pyl2/8=6.03KN.m
My=pxl2/32=0.22KN.m
（2）永久荷载与风荷载吸力组合
垂直屋面的风荷载标准值：
Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×
0.8×
1.0×
0.35=-0.336KN/m2
pky=（0.336-0.17cos8.53）×
1.5=0.252KN/m2
px=0.17×
1.5×
sin8.53=0.038KN/m2
py=1.4×
0.336×
1.5-0.17×
cos8.53=0.45KN/m2
弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案）
Mx=pyl2/8=2.04KN.m
My=pxl2/32=0.0428KN.m
3、檀条截面选择
檀条选择冷弯薄壁卷边C160×
60×
20×
3.0
A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3,
Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm
It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6
4、稳定计算
受弯构架的整体稳定系数
计算
查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46
=h/2=160/2=80mm
<
0.7
则风吸力作用下檀条下翼缘受压，按公式：
N/mm2<
205N/mm2
以上计算未考虑屋面对上翼缘的约束，若考虑这一有利因素，可将公式中屋面自重在y方向的分量忽略，即认为在y方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。
（5）檩条挠度验算：
mm<
6000/200=30mm
构造要求
200
故此檀条在平面内外均满足要求。
三、屋架结构受力验算
依据《钢结构设计规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3KN/m2，经验算Q雪=0.3KN/m2×
按照荷载规范要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，
上吸风荷载：
0.35KN/m2,折合到梁上均布荷载为0.35×
6=2KN/m；
按0.17KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.17×
6=1KN/m；
（4）求屋架结构验算。
圆管采用φ60×
4.5（缝），架立筋采用φ16。
①荷载模型（有限元模型）如下：
②反力计算：
③应力图：
④变形图：
数据分析：
Ymax==0.0235/20≈1/833﹤1/400，因此符合设计要求。
（6）立柱稳定计算。
立柱采用圆管，型号为d=168mm,t=5mm。
立柱截面积为A=24.19cm2,立柱惯性矩I=851.14cm4，iz=5.77cm，W=101.33cm3
假设一杆端铰接，一端钢结，λ=μL/iz=0.7×
1000/5.77=121.3，查λ对应
值0.552，则受压最大容许压应力为：
Fmax=
A[σ]=0.552×
24.19×
10-4×
205×
103=273.7KN。
YB=102.3KN＜273.7KN，因此符合要求。
横向拉筋布设：
布设4根
圆钢，截面A=4×
3.801=15.2mm2
KN>
228.7KN
以上验算均满足结构受力要求
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