施工电梯基础加固专项方案范文.docx
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施工电梯基础加固专项方案范文
施工电梯基础加固专项方案
一、工程概况
惠泽苑二标段位于南通市青年东路南侧、园林路西侧，本标段共包括7个单体及1个地下汽车库，各单体概况如下：
6#楼：
地下两层，地上18层，为框架剪力墙结构，建筑面积为11976㎡，建筑基地面积639㎡，建筑总高50.5m。
7#楼：
地下两层，地上18层，为框架剪力墙结构，建筑面积为18949㎡，建筑基地面积959㎡，建筑总高50.5m。
14#楼：
地下两层，地上24层，为框架剪力墙结构，建筑面积为10667㎡，建筑基地面积402㎡，建筑总高67.2m。
15#楼：
地下两层，地上24层，为框架剪力墙结构，建筑面积为16688㎡，建筑基地面积648㎡，建筑总高67.2m。
20、21#楼：
地下两层，地上32层，为框架剪力墙结构，建筑面积为11650㎡，建筑基地面积384㎡，建筑总高92.9m。
22#楼：
地下两层，地上30层，为框架剪力墙结构，建筑面积为32473㎡，建筑基地面积1076㎡，建筑总高84.1m。
2#地下车库：
地下一层，框架结构，建筑面积约1.4万㎡，与6#、14#、15#、20#、21#楼地下室相连。
二、编制依据
1、惠泽苑二标段施工图纸
2、施工升降机布置图
3、施工升降机参数说明书
三、论述部分
本工程均为18层以上的高层住宅，拟定各栋建筑都安装一台施工升降机。
各栋施工升降机情况如下：
6#楼架设高度54米，双笼；7#楼架设高度54米，双笼；14#楼架设高度70米，单笼；15#楼架设高度70米，双笼；20#楼架设高度95米，单笼；21#楼架设高度95米，双笼；22#楼架设高度90米，双笼。
因为6#、14#、15#、20#、21#楼地下室与2#地下室相连，故上述5栋建筑的施工升降机基础都设置在2#地下室顶板上。
因为21#楼架设高度及荷载（双笼）在7台升降机中均为最大，故以21#楼为论述对象。
21#楼施工施工升降机基础直接位于2#地下室顶板上（2#地下室5轴/P轴），施工升降机基础尺寸为5.6m×4.6m，厚350mm，配筋为双层双向A8@250×250；基础坐落的地下室顶板强度等级为C30，板厚250mm，板底配筋双向C10@150，板上部配筋C12@150、C10@150。
施工电梯基础部位加固支撑采用A48×3.0钢管，不考虑楼板受力，由钢管直接把荷载传至地下室底板，加固支撑钢管间距1m×1m，步距1.5m，托梁采用60×100木方。
（详见附图）
四、板底支撑计算书
施工升降机计算书
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200G
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
95
标准节长度（m）
1.51
底笼长（m）
5.6
底笼宽（m）
4.6
标准节重（kg）
170
对重重量（kg）
0
单个吊笼重（kg）
吊笼载重（kg）
外笼重（kg）
1480
其它配件总重量（kg）
0
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长（m）
8.1
楼板宽（m）
5.6
楼板厚（m）
0.25
梁宽（m）
0.5
梁高（m）
0.8
板中底部短向配筋
C10@150
板边上部短向配筋
C10@150
板中底部长向配筋
C10@150
板边上部长向配筋
C12@150
梁截面底部纵筋
12C25
梁中箍筋配置
C8@100
箍筋肢数
2
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
1
4.钢管参数：
钢管类型
Ф48×3
钢管横距（m）
1.2
钢管纵距（m）
1.2
钢管步距（m）
1.5
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（m）
0.1
二、基础承载计算：
导轨架重（共需63节标准节，标准节重170kg）：
170kg×63=10710kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=[（×2+1480+0×2+0+10710）+×2]×10/1000=201.9kN；
施工升降机自重：
P=[1.2×（×2+1480+0×2+0+10710）+1.4××2]×10/1000=250.28kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×250.28=525.59kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=5.6/8.1=0.69
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=525.59/（5.6×4.6）=20.4kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0432×20.4×5.62=27.64kN·m
Mymax=0.0168×20.4×5.62=10.75kN·m
M0x=-0.1001×20.4×5.62=-64.05kN·m
M0y=-0.0771×20.4×5.62=-49.33kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=27.64+10.75/6=29.43kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=29.43×106/（1.00×14.30×5.60×103×225.002）=0.007；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.007）0.5=0.007；
γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；
As=|M|/（γsfyh0）=29.43×106/（0.996×360.00×225.00）=364.70mm2。
实际配筋：
602.14mm2>364.7mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=10.75+27.64/6=15.36kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=15.36×106/（1.00×14.30×8.10×103×225.002）=0.003；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.003）0.5=0.003；
γs=1-ξ/2=1-0.003/2=0.999；
As=|M|/（γsfyh0）=15.36×106/（0.999×360.00×225.00）=189.83mm2。
实际配筋：
602.14mm2>189.83mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-64.05）+-49.33/6=-72.27kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=72.27×106/（1.00×14.30×5.60×103×225.002）=0.018；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.018）0.5=0.018；
γs=1-ξ/2=1-0.018/2=0.991；
As=|M|/（γsfyh0）=72.27×106/（0.991×360.00×225.00）=900.33mm2。
实际配筋：
867.08mm2≤900.33mm2
板边上部长向配筋不满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-49.33）+-64.05/6=-60.01kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=60.01×106/（1.00×14.30×8.10×103×225.002）=0.010；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.010）0.5=0.010；
γs=1-ξ/2=1-0.010/2=0.995；
As=|M|/（γsfyh0）=60.01×106/（0.995×360.00×225.00）=744.66mm2。
实际配筋：
602.14mm2≤744.66mm2
板边上部短向配筋不满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/[12（1-μ2）]=3×104×2503/[12×（1-（1/6）2）]=4.02×1010
q=20.4kN/m2=0.0204N/mm2
L=5600mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00373×0.0204×56004/（4.02×1010）=1.86mm
fmax/L=1.86/5600=1/3006.23<1/250
板配筋和挠度变形不满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要经过中央立柱传递给大梁，因此能够看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.25×5.6×25=35kN/m
梁自重0.8×0.5×25=10kN/m
静载35+10=45kN/m
活载1×8.1=8.1kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=45×1.2+8.1×1.4=65.34kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=201.9×1.2/2=121.14kN
M=ql2/12+pl/4=65.34×8.12/12+121.14×8.1/4=602.55kN·m
梁截面积：
b×h=0.5×0.8=0.4m2
h0=h-25=800-25=775mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=602.55×106/（1.00×14.30×0.50×103×775.002）=0.140；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.140）0.5=0.152；
γs=1-ξ/2=1-0.152/2=0.924；
As=|M|/（γsfyh0）=602.55×106/（0.924×360.00×775.00）=2337.13mm2。
实际配筋：
5890.49mm2>2337.13mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=121.14/2+65.34×8.1/2=325.2kN；Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×s/n=[（325.2×103-0.7×1.43×500×775）/（1.25×360×775）]×100/2=-8.99mm2；
梁箍筋满足要求！
由于梁板不足以承担施工升降机荷载，故采取设置回撑钢管的型式将荷载传递到地基基础。
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Ф48×3mm钢管@1.2m×1.2m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
施工升降机20.4kN/m2
活载1.4×1=1.4kN/m2
20.4+1.4=21.8kN/m2
21.8×1.2×1.2=31.4kN
钢管支模架步高1.5m
h/la=1.5/1.2=1.25
h/lb=1.5/1.2=1.25
经查表，μ的取值为：
1.66
计算长度：
L01=k×μ×h=1.155×1.66×1.5=2.88m
L02=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m
取：
L0=2.88m
λ=L0/i=2884.61/15.9=181
由此得：
φ=0.22
[N]=φ×A×f=0.22×424.12mm2×360N/mm2=33.28kN≥31.4kN
梁板下的钢管结构满足要求.
考虑到现场钢管壁厚等因素，将钢管间距调整为@1.0m×1.0m。
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