学生公寓脚手架施工方案 已审Word下载.docx

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3.0钢管及φ12mm钢筋，安全网采用密目阻燃式安全网，每10cm×

10cm面积不少于2000目。

新钢管、扣件进场应有产品合格证，质量检验报告；

同时，对钢管的表面质量进行验证，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管的外径、壁厚的允许偏差应小于0.5mm，

验证合格后方能使用。

旧钢管的检查应符合：

表面锈蚀深度应小于0.5mm，钢管（端部长度大于1.5m）的端部弯曲允许偏差值小于5mm.。

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

密目安全网必须按规定进行送检，检验合格后方可使用。

连墙杆也采用Φ48×

3.0钢管搭设。

四、脚手架的搭设

（1）、施工准备

在脚手架搭设施工前由工程技术、安全负责人按施工组织设计有

关脚手架的要求进行检查验收，不合格的产品不得使用。

经验收合格

的构配件应按品种、规格堆入整齐，场地内不得有积水。

清除搭设场

地的杂物，平整搭设场地，使排水通畅，为脚手架搭设提供条件。

（2）、地基基础

在建筑物外边线开始往外浇筑80mm厚1.5m宽的C15混凝土地面，作为脚手架基础。

（3）、南向雨蓬下外架搭设加固处理方法：

详图

（4）、施工顺序

外墙脚手架实际搭设从拟建建筑物的一角向两边搭设，每层的搭

设高度不超过两个步距，每搭设一步脚手架后应按照JGJ130－2001

的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准

确地放在定位线上，垫板采用不少于两跨，厚度不小于50mm的木垫

板。

（5）、立杆的搭设

外墙脚手架为敞开式双排脚手架，根据JGJ130－2001的有关规

定选择外立杆与内立杆间的横距为1.20米，立杆纵距选1.5米，内

立杆距建筑物外边0.45m，每根立杆应设置底座或垫板。

在底座上表

250mm处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫地杆固

定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必

须将高处的纵向扫地杆向外延长两跨至立杆固定，长度不小于2米。

立杆用对接扣件连接对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应

设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开

的距离不小于500mm；

各接头中心至主节点的距离小于步距的1／3。

（6）、水平杆的搭设

该工程的外脚手架为装饰、围护用外脚手架，根据规范要求水平

杆间距首层步距采用1.50米，其它层步距1.80米。

纵向水平杆设置

在立杆的内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆的对接扣件应交错布

置：

两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同

步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；

各

接头中心至最近方节点距离不小于纵距的1／3。

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆

除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，作业层上非主

节点处的横向水平杆根据支承脚手板的需要间距设置，在纵距中间设

置一根横向水平杆。

（7）、连墙杆

立杆必须用连墙件与建筑可靠连接，本工程采用钢管作刚性连墙

件，竖向距离为两步一设，水平间距为三跨一设。

连墙杆靠近主节点

设置，偏离主节点不应大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处设置，

当设置有困难时应采取其它固定措施。

（8）、剪刀撑

双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑。

每道剪刀撑跨越立杆的最

多根数为6根，每道剪刀撑宽度不小于4跨且不小于6米，斜杆与地

面的倾角为45－60度，根据本工程情况在脚手架外侧立面两端各设

置一道剪刀撑，并应从底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间净距不

应大于15米。

剪刀撑杆的连接宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，

宜采用旋转扣件固定。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横

向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大

于150mm（如下图）。

（9）、门洞

门洞及入口处采用上升斜杆，平行桁架结构形式，斜杆与地面的倾角应在45到60之间。

（10）斜道搭设标准

上下人行通道可附着在建筑物设置，也可附着在脚手架外侧设置，但搭设通道的杆件必须独立设置。

架高6m以下宜采用一字型斜道，架高6m以上宜采用之字型斜道。

斜道构造应符合下列要求：

、人行斜道宽度不应小于1m，坡度宜采用1：

3（高：

长）；

、拐弯处应设置平台，宽度不小于斜道宽度。

、斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。

栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于150mm。

、脚手板必须按脚手架的宽度满铺，板与板之间靠紧，脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm。

、人行斜道的脚手板上每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用20～30mm。

、入口处门洞高不小于1.8米，门洞两侧须挂设安全警示标志牌，斜道必须设置密目网。

五、脚手架安全设施

（1）、安全网架设

本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设，脚手架始终高出主体

施工工作面约1.5m，外墙脚手架的外表面满挂安全网；

在作业层的

脚手板下平挂安全网；

第一步架满铺竹胶板，每隔2-2层层高加设一

层水平安全网。

（2）、防电避雷的措施

A、本工程的脚手架采用的的钢管扣件式脚手架，所以在架设和

使用期间，要严防与带电体接触。

B、对脚手架采取接地处理。

如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚

手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并

将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。

C、在架上使用电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥的木板上，

操作者要戴绝缘手套。

电焊机，混凝土振动器机壳要采取保护性接地

接零措施。

D、雷雨天不得上架操作。

（3）、安全标志的悬挂

在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、规范、齐全的安全标志（包

括安全通道的标志）。

六、安全技术措施

（1）、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人

员接受交底，掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。

做到人

人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。

安全责任层

层落实。

（2）、严格检查所用架主材，不合格者坚决不予以使用。

（3）、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查，

并做到人证相符。

（4）、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带应高

挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。

（5）、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的

事。

（6）、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意

更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。

七、洞口、临边防护措施

1、孔洞防护

1.5m×

1.5m以下孔洞应预埋通长钢筋或加固定盖板并用标识。

1.5m以上孔洞四周必须设两道护身栏杆加挂密目立网，高度不得低于1.1m。

中间满挂水平兜网。

2、楼梯踏步及休息平台口防护

楼梯踏步及休息平台必须设两道防护栏杆或挂密目立安全网封闭，楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，随时保证通道畅通。

3、阳台边防护

阳台临边处搭设高度为1.2m的防护架，立杆间距1.5m，设水平杆二道，铺挂密目安全网及警示牌。

计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为23.0米，立杆采用单立

管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.20米，立杆

的步距为1.50米。

采用的钢管类型为Φ48×

3.0,连墙件采用两步三跨，竖向间距

3.00米，水平间距3.60米。

施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工1层，脚手架共铺设4层。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上

面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的

最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×

1.200/3=0.140kN/m；

活荷载标准值:

Q=2.000×

1.200/3=0.800kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.140+1.4×

0.800=1.334kN/m；

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=1.334×

1.2002/8=240N.mm；

σ=Mqmax/W=53.452N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.0N/.mm2,满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m；

最大挠度V=5.0×

0.978×

1200.04/（384×

2.060×

105×

121900.0）=1.052mm；

小横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.000与10mm,满足要求！

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的

上面。

1.荷载值计算

P1=0.038×

1.200=0.046kN；

1.200×

1.200/3=0.168kN；

1.200/3=0.960kN；

P=（1.2×

0.046+1.2×

0.168+1.4×

0.960）/2=0.800kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分

配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.2002=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×

0.800×

1.200=0.256kN.m

M=M1max+M2max=0.005+0.256=0.262kN.m

抗弯强度:

σ=0.262×

106/5080.0=51.530N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ=51.530小于[f]=205.0N/mm2；

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分

配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×

1200.04/（100×

121900.0）=0.021mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.046+0.168+0.960）/2=0.587kN

V=1.883×

0.587×

1200.03/（100×

121900.0）=0.761mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.021+0.761=0.782mm；

大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.0或者10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计

算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

1.200/2=0.252kN；

1.200/2=1.440kN；

R=1.2×

（0.046+0.252）+1.4×

1.440=2.374kN；

R<

8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建

筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，

双扣件承载力设计值取16kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准

值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1291

NG1=0.129×

28.800=3.718kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用冲压钢脚手板，标准

值为0.35

NG2=0.350×

4×

（1.200+0.3）/2=1.260kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、冲压钢

脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.140×

1.200/2=0.336kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

28.800=0.173kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.487kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵

距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×

1/2=1.440kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》

（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.300kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》

GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.420；

Us--风荷载体型系数：

Us=1.200；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.300×

1.420×

1.200=0.358kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.487+1.4×

1.440=8.600kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

5.487+0.85×

1.4×

1.440=8.298kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.358×

1.5002/10=0.115kN.m；

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=8.600kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=2.651m；

Lo/i=168.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.251；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=8600.000/（0.251×

489.000）=70.069N/mm2；

立杆稳定性计算σ=70.069小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

N=8.298kN；

φ=0.251

σ=8297.856/（0.251*489.000）+114973.992/5080.000=90.238N/mm2；

立杆稳定性计算σ=90.238小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手

架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.769kN；

活荷载标准值：

NQ=1.440kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.129kN/m；

Hs=[0.251×

4.890×

10-4×

205.000×

103-（1.2×

1.769

+1.4×

1.440）]/（1.2×

0.129）=135.702m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=135.702/（1+0.001×

135.702）=119.487m；

[H]=119.487和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值

[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架

可搭设高度按照下式计算：

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.115/（1.4×

0.85）=0.097kN.m；

Hs=（0.251×

10-3-（1.2×

1.769+0.85×

（1.440+0.251×

0.097/5.080）））/（1.2×

0.129）=119.723m；

[H]=119.723/（1+0.001×

119.723）=106.922m；

[H]=106.922和50比较去较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载基本风压值Wk=0.358kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN）,No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

NLw=1.4×

Wk×

Aw=5.411kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=10.411kN；

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由

长细比l/i=450.000/15.800的结果查表得到0.924；

[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值

Nf=φ×

A×

[f]=0.924×

103=92.626kN；

Nl=10.411<

Nf=92.626,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.411小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

Kc=68.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=170.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=33.191kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积（m2）：

A=0.250m2。

p=33.191≤fg=68.000kN/m2。

地基承载力的计算满足要求！