42#楼地下室顶板行车方案Word文件下载.docx
《42#楼地下室顶板行车方案Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《42#楼地下室顶板行车方案Word文件下载.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中表5.1.1，消防车通过地下室顶板时的均布活荷载标准值按20KN/M2考虑，顶板无覆土，动力系数取1.3，楼面其余活荷载按2.0KN/M2考虑，则均布活荷载标准值按28KN/M2计算
楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混
凝土结构工程施工规范》（GB506666-2011）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）等编制。
本支架计算公式
（1）根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例，
本支架计算公式
（2）参照《施工技术》2002.3•《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为3.35米
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.50米，立杆的横距1=0.50米，立杆的步距
h=1.20米。
板底龙骨采用木方：
50X100；
间距：
200mm;
采用的钢管类型为48X3.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件连接。
纵.向钢管
橫討钢管
板底方术
Md
z
h
图1楼板支撑架立面简图
o
J$l
4.1.1、板底龙骨的计算
板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
活荷载为施工荷载标准值（kN/m2）:
q13=28.000X0.200=5.600kN/m2
均布线荷载设计值为：
q1=0.90X[1.4X0.9X5.600]=6.35kN/m
2.板底龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算过程如下：
板底龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：
W=5.00X10.00X10.00/6=83.33cm3;
I=5.00X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm4;
（1）抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1X6.350X0.5002=0.159kN.m
（r=M/W<
[f]
其中o——板底龙骨的抗弯强度计算值（N/mm2）;
M――板底龙骨的最大弯距（N.mm）;
W板底龙骨的净截面抵抗矩；
[f]――板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2;
经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值o=0.159X1000X
1000/83333=1.905N/mm2
板底龙骨的抗弯强度验算o<
[f],满足要求！
最大支座力
最大支座力N=1.1ql=1.1X6.350X0.500=3.175kN
4.1.2、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
3163.183.103.103.163.133.183.10116
支撑钢管计算简图
ME花4.43443
~L
4434434.7676
支撑钢管剪力图（kN）
支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.430kN.m
最大变形vmax=0.290mm
最大支座力Qmax=9.194kN
抗弯计算强度f=0.430xl06/4490.0=95.72N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！
4.1.3、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，
P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16X0.80=12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范
5.2.5）:
R<
Rc
其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取16.0X0.80=12.80KN;
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.19kN
双扣件抗滑承载力的设计计算值R=9.19KN<
Rc=12.80KN,满足要求！
4.1.4、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载，地下室内不考虑风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）:
NG1=0.1129X3.350=0.378kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ130-2011）附录A.0.3满堂
支撑架自重标准值。
静荷载标准值NG=0.427kN。
2.活荷载为施工荷载标准值。
计算支架立柱及其他支撑结构时，均布荷载取28.00kN/m2
经计算得到，活荷载标准值NQ=28.000X0.500X0.500=7.000kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值
模板支架的荷载设计值：
N=0.90X（1.35XNG+1.4X0.9XNQ）=8.398kN
4.1.5、立杆的稳定性计算
该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满
堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算方法计算。
1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，N=8.40kN;
'
――轴心受压立杆的稳定系数，由长细比肛10/i查表得到；
i――计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.60
A立杆净截面面积（cm2）;
A=4.24
"
钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;
[f]――钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2;
l0――计算长度（m）;
（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011），
计算公式如下：
10=kph
其中，k――计算长度附加系数，应按表534采用；
k=1.155;
卩一一考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附
录C采用；
尸2.758
计算结果：
入=yh/i=2.758X1.200X1OO/1.6OO=2O7<
[舟=250,满足要求！
立杆计算长度10=k山=1.155X2.758X1.20=3.82
10/i=3822.588/16.000=239
由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数■-=0.128
钢管立杆受压应力计算值=154.73N/mm2,
立杆的稳定性计算■<
[f1]=205.00N/mm2,满足要求！
4.2、吊装区域楼面等效活荷载计算书
吊车自重30T,吊装工作时最大满载质量按40T计算，吊车工作状态下主要重力由其中两只支腿承担，根据平面示意图，吊车工作时四条支腿分别支设于四块板跨内，参考《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），吊装作业工况下动
力系数取1.3，考虑吊装作业时的最不利工况下，整车重力由单一支腿承担，则每只支腿承受重力为520KN，即单一板跨承受最大压力为520KN，板跨轴线间距为8.1*5.5M;
支腿垫脚底部采用1米长木方及铺垫，单腿底部受压面积为1M2，设支腿中心距地下室外边轴线距离为1M。
4.2.1基本资料
421.1周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取两个方向
的最大等效荷载，
板的跨度Lx=8100mm,Ly=5500mm，板的厚度h=350mm,垫层压力扩散角9=23°
4.2.1.2局部集中荷载N'
=520kN，荷载作用面的宽度btx=1000mm,
荷载作用面的宽度bty=1000mm;
垫层厚度s=50mm
荷载作用面中心至板左边的距离x=1000mm，最左端至板左边的距离
X1=500mm，
最右端至板右边的距离X2=6600mm
荷载作用面中心至板下边的距离y=1000mm，最下端至板下边的距离
y1=500mm，
最上端至板上边的距离y2=4000mm
4.2.2局部荷载换算为局部均布荷载
局部均布荷载P=N'
/（btxbty）=520/（1*1）=520.00kN/m2
4.2.3荷载作用面的计算宽度及局部均布荷载
4.2.3.1bcx=btx+2stan9+h=1000+2*50*tan23°
+350=
1392mm
4.2.3.2bcy=bty+2stan9+h=1000+2*50*tan23°
4.2.3.3局部均布荷载Pc=Pbtxbty/（bcxbcy）=520*1*1/（1.392*1.392）
=268.19kN/m2
4.2.4由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载
=11.67kN/m2
4.2.5四边简支板在局部荷载作用下的绝对最大弯矩
4.2.5.1MmaxX=52.494kNm，位于x=1.302m、y=1.100m处
4.2.5.2MmaxY=56.183kNm，位于x=1.302m、y=1.100m处
4.2.6由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载
4.2.6.1四边支承简支板在均布荷载作用下的最大弯矩值系数
Kx
=0.04286
（MmaxX
=KxqexLy2）,位于x=
4.050m、y=
2.750m
处
Ky
=0.07682
（MmaxY
=KyqeyLy2）,位于X=
4.2.6.2
qex=MmaxX/（Kx
Lx2）=52.494/（0.04286*5.5
2）=40.49kN/m2
4.2.6.3
qey=MmaxY/（Ky
Lx2）=56.183/（0.07682*5.5
2）=24.18kN/m2
4.2.6.4等效均布荷载qe=Max{qex,qey}=Max{40.49,24.18}=
40.49kN/m2
4.3、吊装区域支架计算书
由上节计算得知，吊装区域内由吊车支腿传递的等效活荷载为40.49kN/m2,
其余活荷载按2KN/M2考虑，则均布荷载为42.49KN/M2
模板支架搭设高度为3.35米，
立杆的纵距b=0.40米，立杆的横距1=0.40米，立杆的步距h=1.20米。
采用的钢管类型为48X3.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件。
图2楼板支撑架荷载计算单元
431、板底龙骨的计算
q13=42.490X0.200=8.498kN/m2
q1=0.90X[1.4X0.9X8.498]=9.637kN/m
（1）抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1X9.637X0.4002=0.154kN.m
经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值o=0.154X1000X
1000/83333=1.850N/mm
板底龙骨的抗弯强度验算eV[f],满足要求！
最大支座力N=1.1ql=1.1X9.637X0.400=3.855kN
4.3.2、横向支撑钢管计算
1053.653.053.953.051053.65
V書
也SSsn
I400I400I400I
251Z51
1.35
1.93
A1
£
L
J
1.931..93
2.512.51
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.270kN.m
最大变形vmax=0.127mm
最大支座力Qmax=8.288kN
抗弯计算强度f=0.270xl06/4490.0=60.10N/mm2
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求！
4.3.3、扣件抗滑移的计算
P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,
计算中R取最大支座反力，R=8.29kN
双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.29KN<
4.3.4、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
NG1=0.1036X3.350=0.347kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=0.347kN。
计算支架立柱及其他支撑结构时，均布荷载取42.49kN/m2
经计算得到，活荷载标准值NQ=42.490X0.400X0.400=6.798kN
N=0.90X（1.35XNG+1.4X0.9XNQ）=8.131kN
4.3.5、立杆的稳定性计算
-=—<
[/]
其中N不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，N=8.13kN;
A立杆净截面面积（cm2）；
■■钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]――钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
10――计算长度（m）；
（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）,
其中，k――计算长度附加系数，应按表5.3.4采用；
k=1.155；
入=yh/i=2.758X1.200X100/1.600=207<
由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数：
”=0.128
钢管立杆受压应力计算值"
=149.82N/mm2，
立杆的稳定性计算“<
附图
升级会员 