750厚柱帽计算书Word格式文档下载.docx
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当计算支架立柱及其他支承构造构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
根本风压ω0（kN/m2）
0.4
0.29
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
3.5
立柱纵向间距la（mm）
650
立柱横向间距lb（mm）
325
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
200
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
38
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
250
小梁两端各悬挑长度（mm）
150，150
主梁两端各悬挑长度（mm）
0，0
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据?
5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（1.1+24）×
0.75）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=25.2kN/m
q2＝0.9×
1.35×
G1K×
b=0.9×
0.1×
1=0.12kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5＝2.2kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[25.2×
0.252/8，0.12×
0.252/8+2.2×
0.25/4]=0.2kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.2×
106/54000＝3.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
0.75）×
1=18.92kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
18.92×
2504/（384×
10000×
486000）＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
因[L/la]取整＝[3000/650]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进展最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
max[1.2×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.25＝6.36kN/m
因此，q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
0.25＝5.81kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.25＝0.55kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
5.81×
0.652+0.121×
0.55×
0.652＝0.29kN·
G1k×
0.3×
0.25＝0.09kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×
0.09×
0.652+0.21×
2.2×
0.65，0.107×
0.652+0.181×
0.65]＝0.3kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[6.36×
0.152/2，0.09×
0.152/2+2.2×
0.15]＝0.33kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.29，0.3，0.33]＝0.33kN·
σ＝Mmax/W＝0.33×
106/64000＝5.18N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×
0.65+0.62×
0.65＝2.51kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×
0.65+0.681×
2.2＝1.54kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[6.36×
0.15，0.09×
0.15+2.2]＝2.22kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.51，1.54，2.22]＝2.51kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
2.51×
1000/（2×
80×
60）＝0.79N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.25＝4.78kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×
4.78×
6504/（100×
9350×
2560000）＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝650/400＝1.62mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.25＝6.2kN/m
q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
0.25＝5.87kN/m
1.5×
0.25＝0.47kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.25=4.83kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×
5.87×
0.65+1.223×
0.47×
0.65＝4.74kN
按悬臂梁，R1＝q1l=6.2×
0.15＝0.93kN
R＝max[Rmax，R1]＝4.74kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×
4.83×
0.65＝3.59kN
按悬臂梁，R1＝q2l=4.83×
0.15＝0.72kN
R＝max[Rmax，R1]＝3.59kN;
2、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.27kN·
σ＝Mmax/W＝0.27×
106/4490＝59.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝5.18kN
τmax＝2Vmax/A=2×
5.18×
1000/424＝24.43N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.05mm
νmax＝0.05mm≤[ν]＝1.62mm
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
?
JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
Mw=0.92×
1.4ωklah2/10=0.92×
0.29×
0.65×
1.82/10＝0.07kN·
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×
[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.75）+0.9×
1]×
0.36+0.92×
0.07/0.32＝5.42kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5424.92/（0.2×
424）+0.07×
106/4490＝80.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
（0.75+（24+1.1）×
0.07/0.32＝5.49kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5488.54/（0.14×
106/4490＝108.45N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N＝5.42kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
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