地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算Word文档下载推荐.docx
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9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t
3、最大弯矩计算如下：
Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m
4、等效荷载为：
Q=8Mmax/bL2=8*227.75/（3.45*42）=34KN/m2
5、乘可变荷载组合系数，动力系数：
Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2
当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。
第3章支撑体系验算
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2，标高-1.50m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
200
模板支架高度H（m）
4
模板支架纵向长度L（m）
3
模板支架横向长度B（m）
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
荷载标准值G2k（kN/m3）
50
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
800
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
小梁最大悬挑长度l1（mm）
主梁最大悬挑长度l2（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
荷载系数参数表：
正常使用极限状态
承载能力极限状态
抗倾覆
可变荷载的组合值系数ψc
0.9
-
可变荷载的分项系γQ
1.4
永久荷载的分项系数γG
1.35
结构重要性系数γ0：
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝γ0×
[1.35×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
φc×
Q1k]×
b=1×
（0.1+（50+1.1）×
0.2）+1.4×
0.9×
2.5]×
1=17.082kN/m
q1静=γ0×
[γG（G1k+（G2k+G3k）h）]b=1×
0.2）]×
1=13.932kN/m
q1活=γ0×
（γQ×
Q1k）×
（1.4×
2.5）×
1=3.15kN/m
q2＝1×
1.35×
G1k×
b＝1×
0.1×
1=0.135kN/m
p＝1×
1.4×
Q1k＝1×
2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.2））×
1＝10.32kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
13.932×
0.22+0.117×
3.15×
0.22＝0.07kN·
m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.135×
0.22+0.213×
0.2，0.1×
0.22+0.175×
0.2]＝0.135kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.07，0.135]＝0.135kN·
σ＝Mmax/W＝0.135×
106/37500＝3.59N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
10.32×
2004/（100×
10000×
281250）=0.04mm
ν＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方钢管
小梁截面类型（mm）
□60×
40×
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁截面抵抗矩W（cm3）
7.36
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面惯性矩I（cm4）
22.07
小梁计算方式
二等跨连续梁
（0.3+（50+1.1）×
0.2＝3.47kN/m
因此，q1静＝γ0×
h）×
0.2）×
0.2＝2.84kN/m
q1活＝γ0×
Q1k×
2.5×
0.2＝0.63kN/m
1.35×
0.3×
0.2＝0.081kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
2.84×
0.82+0.125×
0.63×
0.82＝0.278kN·
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×
0.081×
0.82+0.203×
0.8，0.125×
0.82+0.188×
0.8]＝0.515kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.47×
0.22/2，0.081×
0.22/2+3.15×
0.2]＝0.632kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.278，0.515，0.632]＝0.632kN·
σ=Mmax/W=0.632×
106/7360=85.818N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
0.8+0.625×
0.8＝1.735kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×
0.8+0.688×
3.15＝2.208kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.47×
0.2，0.081×
0.2+3.15]＝3.166kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.735，2.208，3.166]＝3.166kN
τmax=Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=3.166×
1000×
[40×
602-（40-5）×
552]/（8×
220700×
5）＝13.674N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.2＝2.104kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
2.104×
8004/（100×
206000×
22.07×
104）＝0.099mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=2.104×
2004/（8×
104）＝0.009mm≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
200/250＝1.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（50+1.1）×
1.5]×
0.2＝3.272kN/m
q1静＝γ0×
0.2＝2.894kN/m
b＝1×
1.5×
0.2＝0.378kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.2＝2.144kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
3.272×
0.8＝3.272kN
按悬臂梁，R1＝3.272×
0.2＝0.654kN
R＝max[Rmax，R1]＝3.272kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
2.144×
0.8＝2.144kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=2.144×
0.2＝0.429kN
R'
＝max[R'
max，R'
1]＝2.144kN;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.851×
106/4490=189.475N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
5.153×
1000/424＝24.309N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
跨中νmax=0.671mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.038mm≤[ν]=2×
200/250=1.6mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=11.207kN，R2=13.333kN，R3=13.333kN，R4=11.207kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝13.333kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd（mm）
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立柱计算长度系数μ1
1.386
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633mm
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×
1]×
0.2=3.146kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝10.775kN，R2＝12.82kN，R3＝12.82kN，R4＝10.775kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=3041.577mm
λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294
查表得，φ＝0.197
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.775，12.82，12.82，10.775]=12.82kN
f＝N1/（ΦA）＝12820/（0.197×
424）＝153.481N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l0=kμ2h=1.155×
1500=3040.537mm
λ=l0/i=3040.537/15.9=191.229
查表得，φ1=0.197
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
γG×
q×
H=Max[10.775,12.82,12.82,10.775]+1×
0.15×
4=13.63kN
f=N/（φ1A）＝13.63×
103/（0.197×
424）=163.179N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=4/3=1.333≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
第4章支撑体系平面布置图
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