地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算Word文档下载推荐.docx

1、9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL2=8*227.75/（3.45*42）=34KN/m25、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。第3章支撑体系验算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范G

2、B 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-1.50m新浇混凝土楼板板厚（mm）200模板支架高度H（m）4模板支架纵向长度L（m）3模板支架横向长度B（m） 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75荷载标准值G2k（kN/m3）50钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2.5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）1.5当计算支架立柱及其他支

3、承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm）800立柱横向间距lb（mm）水平拉杆步距h（mm）1500小梁间距l（mm）小梁最大悬挑长度l1（mm）主梁最大悬挑长度l2（mm）结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c0.9-可变荷载的分项系Q1.4永久荷载的分项系数G1.35结构重要性系数0： 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向） 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板

4、抗弯强度设计值f（N/mm2）面板抗剪强度设计值（N/mm2）面板弹性模量E（N/mm2）10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100015/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35（G1k +（G2k+G3k）h）+1.4cQ1kb=1（0.1+（50+1.1）0.2）+1.40.92.51=17.082kN/m q1静=0G（G1k +（G2k+G3k）h）b = 10.2）1=13.932kN/m q1活=0（QQ1k）（1.42.5）1

5、=3.15kN/m q211.35G1kb10.11=0.135kN/m p11.4Q1k12.53.15kN 正常使用极限状态 q（G（G1k +（G2k+G3k）h）b =（10.2）110.32kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.113.9320.22+0.1173.150.220.07kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1350.22+0.2130.2，0.10.22+0.1750.20.135kN MmaxmaxM1，M2max0.07，0.1350.135kN Mmax

6、/W0.135106/375003.59N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/（100EI）=0.67710.322004/（10010000281250）=0.04mm 0.04mmL/250200/2500.8mm 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型（mm）6040小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205小梁抗剪强度设计值（N/mm2）125小梁截面抵抗矩W（cm3）7.36小梁弹性模量E（N/mm2）206000小梁截面惯性矩I（cm4）22.07小梁计算方式二等跨连续梁（0.3+（50+1.1）0.23.47kN/m 因此，q1静0h）0.2

7、）0.22.84kN/m q1活0Q1k2.50.20.63kN/m1.35 0.30.20.081kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.840.82+0.1250.630.820.278kN M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0810.82+0.2030.8，0.1250.82+0.1880.80.515kN M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.470.22/2，0.0810.22/2+3.150.20.632kN MmaxmaxM1，M2，M3max0.278，0.515，

8、0.6320.632kN =Mmax/W=0.632106/7360=85.818N/mm2f=205N/mm2 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8+0.6250.81.735kN V20.625q2L+0.688p0.6250.8+0.6883.152.208kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.470.2，0.0810.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.735，2.208，3.1663.166kN max=Vmax/（8Iz）bh02-（b-）h2=3.166100040602-（40-5）552/（8220

9、7005）13.674N/mm2=125N/mm2 3、挠度验算b=（10.22.104kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/（100EI）=0.5212.1048004/（10020600022.07104）0.099mmL/250800/2503.2mm； 悬臂端maxql14/（8EI）=2.1042004/（8104）0.009mm2l1/2502200/2501.6mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）48主梁计算截面类型（mm）主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）主梁抗剪强度设计值（N/mm2）主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E（N/mm2）主梁截面惯

10、性矩I（cm4）10.78主梁计算方式可调托座内主梁根数 1、小梁最大支座反力计算（0.5+（50+1.1）1.50.23.272kN/m q1静00.22.894kN/mb 11.50.20.378kN/m q2（G（G1k +（G2k+G3k）0.22.144kN/m 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.2720.83.272kN 按悬臂梁，R13.2720.20.654kN RmaxRmax，R13.272kN; 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.1440.82.144kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.1440.20.429kN RmaxRmax，R12.1

11、44kN; 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一（kNm） =Mmax/W=0.851106/4490=189.475N/mm2f=205N/mm2 3、抗剪验算 主梁剪力图一（kN） max=2Vmax/A=25.1531000/42424.309N/mm2=125N/mm2 4、挠度验算 主梁变形图一（mm） 跨中max=0.671mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.038mm=2200/250=1.6mm 5、支座反力计算 图一 支座反力依次为R1=11.207kN，R2=13.333kN，R3=13.333kN，R4=11.207kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱

12、方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30 按上节计算可知，可调托座受力N13.333kNN30kN 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd（mm）立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型（mm）钢管计算截面类型（mm）钢材等级Q235立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）抗压强度设计值f（N/mm2）支架自重标准值q（kN/m）0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1（hd+2a）=11.386（1500+2200）=2633mm 非顶

13、部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q1110.2 = 3.146kN/m 同上四六步计算过程，可得： R110.775kN，R212.82kN，R312.82kN，R410.775kN l01=k1（hd+2a）=1.155200）=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，

14、R3，R4=Max10.775，12.82，12.82，10.775=12.82kN f N1/（A）12820/（0.197424）153.481N/mm2f205N/mm2 l0=k2h =1.1551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/15.9=191.229 查表得，1=0.197 N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max10.775,12.82,12.82,10.775+10.154=13.63kN f=N/（1A）13.63103/（0.197424）=163.179N/mm2=205N/mm2 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4/3=1.3333 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！第4章支撑体系平面布置图