单向板肋梁楼盖设计书Word文件下载.docx

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弯矩设计值M（=αMpl2）/KN·

m

边跨跨中

1/14

1/14×

12.6×

2.3052=4.71

B支座

－1/11

－1/11×

2.3052=－5.99

离端第二跨跨中

1/16

1/16×

2.2252=3.84

C支座

2.2252=4.38

中间跨跨中

－1/16

－1/16×

2.2252=－3.84

3.配筋

b=1000㎜,h=100㎜,αs=（15+5）㎜=20㎜,h0=（100-20）㎜=80㎜,

fc=11.9N/㎜2,ft=1.27N/㎜2,fy=300N/㎜2。

M/（KN·

m）

αs=M/α1fcbh02

ξ

AS（=ξα1fcbh0/fy）

实配钢筋

4.71

0.062

0.065

206

Φ8@200,252

－5.99

0.079

0.081

257

Φ8@200,302

3.84

0.050

0.052

165

Φ8@200,201

4.38

0.058

0.061

194

－3.84

0.051

0.053

168

－3.84×

0.8

0.040

127

表中ξ值均小于0.35符合塑性内力重分布的条件。

As/（bh）=201/（1000×

100）=0.201%>

ρmin=0.002。

四、次梁计算

b×

450㎜,按塑性内力重分布方法计算内力。

结构尺寸和计算简图简图。

由板传来的永久荷载4.0KN/m²

2.5m=10.0KN·

次梁自重25KN/m³

0.2m×

（0.45-0.1）m=1.75KN·

次梁抹灰25KN/m³

（0.45-0.1）m×

2=0.35KN·

永久荷载标准值gk=12.1KN·

可变荷载标准值qk=6.0KN/m²

2.5m=15KN·

荷载标准值p=1.2×

12.1KN·

m+1.3×

15KN·

m=34.02KN·

2.内力

主梁（ZL）截面b×

h=300㎜×

50㎜

边跨净跨度ln1=（6300-150-120）㎜=6030㎜

计算跨度l01=（6030+250/2）㎜=6155㎜

中间跨净跨度ln2=（6300-300）㎜=6000㎜

计算跨度l02=6000㎜

跨度差（6155-6000）/6000=2.6%﹤10%，可按等跨连续梁查表计算。

弯矩设计值计算列表如表所列。

弯矩设计值计算列表

弯矩设计值M（=αMpl02）/（KN·

边跨跨内

1/11×

34.02×

6.1552=117.16

-1/11

-1/11×

6.1552=-117.16

离端第二跨跨内

6.02=76.55

6.02=87.48

中间跨跨内

-1/16

-1/16×

6.02=-76.55

剪力设计值计算列表

剪力系数αv

剪力设计值M（=αvpln）/kN

边支座A

0.50

0.50×

6.155=104.7

B支座左

0.55

0.55×

6.155=115.17

B支座右

6.0=112.27

C支座左、右

3.配筋

（1）正截面弯矩承载力计算

b=250㎜，h=450㎜，αs=（25+10）㎜=35㎜，h0=（450-35）㎜=415㎜，hf′=100㎜

翼缘计算宽度：

边跨bf′=6155㎜/3=2052㎜<

b+sn=2500㎜

中跨bf′=6000㎜/3=2000㎜<

fc=11.9N/㎜2,ft=1.27N/㎜2,fy=300N/㎜2，则

fcbf′hf′（h0-hf′/2）=868.7KN·

m﹥117.16KN·

故次梁跨内截面按第一类T形截面梁计算，支座按矩形截面积算按矩形截面计算。

纵向钢筋配筋表

M/（KN·

bf′或b/㎜

αs=M/α1fcbh02

AS（=ξα1fcbh0/fy）/㎜2

实际配筋

117.16

2052

0.028

946

3Φ22,1140㎜2

-117.16

250

0.229

0.264

1086

3Φ22+1Φ18,1394㎜2

76.55

2000

0.019

626

2Φ20+1Φ18,882㎜2

87.48

0.171

0.190

782

1Φ22+2Φ18,889㎜2

-76.55

1Φ20+2Φ18,823㎜2

表中ξ值均小于0.35符合塑性内力重分部条件。

As/（bh）=626/（250×

450）=0.56%>

ρmin=0.2%。

（2）斜截面弯矩承载力计算

b=250㎜，h0=415㎜，fyv=210N/㎜2，则

0.25fcbho=308.7KN>

115.17KN

截面尺寸满足要求。

1.1ftbho=131.8KN。

箍筋采用双肢Φ6，Asv1=28.3㎜2。

箍筋配筋表

V/KN

V/ftbho

箍筋

104.7

0.62<

1.0

构造配置

Φ8@150

115.17

0.82<

离端第二跨跨跨内

112.27

0.85<

0.85<

Φ8@150

实际箍筋间距S=150㎜<

Smax=200㎜。

ρsv=nAsv1/（bs）=（2×

28.3）/（250×

150）=0.151%.>

ρsv，min=0.24ftfyv=0.145%

满足构造要求。

五、主梁计算

750㎜,按弹性方法计算内力。

主梁可按铰支承在柱顶的连续梁。

结构尺寸和计算简图如图所示。

1.荷载

由次梁传来的永久荷载12.68KN·

m×

6.3m=79.88kN

主梁自重25KN/m³

0.3m×

（0.75-0.1）m×

2.5m=12.19kN

主梁抹灰25KN/m³

2.5m×

2=1.63kN

永久荷载标准值GK=93.7kN

可变荷载标准值Qk=15KN·

m×

6.3m=94.5kN

永久荷载设计值G=1.2×

93.7kN=112.44kN

可变荷载设计值Q=1.3×

94.5KN·

m=122.85kN

计算跨度：

边跨净跨度ln1=（7500-120-250）㎜=7130㎜

计算跨度l01=7130㎜

中间跨净跨度ln2=（7500-500）㎜=7000㎜

计算跨度l02=7000㎜

l01与l02相近，可按等跨连续梁计算，取l0=7000mm。

查附录E附表E-2，得内力系数k列于表中。

内力计算表

项

次

荷载简图

弯矩M/（KN·

剪力V/kN

A支座

k

M1

M2

MB

M3

M4

VA

VBl

VAr

①

0.244

0.155

-0.267

0.067

0.733

-1.267

1.000

192.0

122.0

-210.2

52.7

82.4

-142.5

112.44

②

0.289

-0.133

0.866

-1.134

0

248.5

209.8

-114.4

106.4

-139.3

③

-0.044

-0.089

0.200

-37.8

-76.5

172.0

-16.3

122.85

④

0.125

-0.311

0.096

0.170

0.689

-1.311

1.222

196.9

107.5

-267.4

82.6

146.2

84.6

-116.1

150.1

⑤

-0.030

-0.059

0.778

-25.8

-50.7

-111.6

-10.9

95.6

内

①+②

440.5

333.8

-324.6

-61.7

188.8

-281.8.

力

①+③

154.2

45.5

224.7

66.1

-158.8

235.29

组

①+④

397.9

229.5

-477.6

135.3

198.9

167.0

-208.6

262.54

合

①+⑤

166.2

71.3

-285.7

71.5

-103.4

208.04

3.内力包括图

内力包括图如图所示：

4.配筋：

（1）正截面受弯承载力计算

b=300㎜，h=750㎜，αs=35㎜，h0=（750-35㎜）=715㎜，hf′=100㎜

翼缘宽度bf′=7500/3㎜=2500㎜<

b+Sn=6300㎜，fc=11.9N/㎜2，ft=1.27N/㎜2，fy=300N/㎜2则fcbf′hf′（h0-hf′/2）=11.9N/㎜2×

2500㎜×

100㎜×

（715㎜-100㎜/2）=1978.4KN·

m﹥440.5KN·

故主梁跨内截面按第一类T形截面计算，支座截面按矩形界面计算。

B支座边缘截面弯矩设计值M=（477.6-0.2×

262.54）KN·

m=425.1KN·

ho/㎜

2500

715

0.029

2056

6Φ22，2281㎜2

-425.1

300

680

0.258

0.308

2492

4Φ25+2Φ20,2592㎜2

中间跨

跨内

0.015

1064

4Φ20,1256㎜2

0.037

299

2Φ8,509㎜2

表中ξ值均小于ξb=0.55。

As/（bh）=509/（300×

750）=0.226%>

ρmin=0.002

（2）斜截面受剪承载力计算

b=300㎜，h0=715㎜，fyv=210N/㎜²

0.25fcbho=638.1KN>

281.8KN

截面尺寸满足要求。

1.2ftbho=272.4KN。

箍筋采用双肢Φ8，Asv1=50.3㎜2

实配箍筋

Vu=0.7ftbho+1.25fyvnAsv1ho/s

0.693﹤1.0

Φ8@200

285.1KN﹥V

281.8

1.035﹥1.0

计算配置

0.964﹤1.0

Φ8@200

实际箍筋间距S=200㎜<

Smax=220㎜。

50.3）/（300×

200）=0.168%.>

5.与次梁相交处附加横向钢筋面积

次梁传来的集中力F=1.2×

79.88KN+1.3×

94.5KN=218.7KN

采用双肢Φ8箍筋，Asv1=50.3㎜2，需配置的附加横向钢筋总面积Asv=F/（fysinα）=1226㎜²

箍筋个数m=1226/（2×

50.3）=12,应配置12个，次梁两侧各6个。

6.钢筋布置

（1）弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点大于h0/2.前一排钢筋弯起点至后一排钢筋弯终点的距离小于Smax。

（2）B支座负弯矩纵向钢筋的截断点位置V﹥0.7ftbho，钢筋的延伸长度从按正截面受弯承载力计算不需要的截面伸出不应小于h0且不小于20d，同时，从强度充分利用点伸出的长度应不小于1.2（la+h0）。

（3）跨内正弯矩纵向钢筋伸入支座的长度las≥12d。

（4）支座A处按构造要求配置的负弯矩纵向钢筋面积不应小于1/4跨内截面纵向钢筋面积，配置2Φ12+1Φ22，As=606㎜2﹥2281㎜2/4=570.25㎜2。