挂篮预压成果报告Word下载.docx

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审批：

中铁一局集团有限公司济青高铁项目部

二○一六年七月二十五日

北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁

180号墩挂篮预压试验成果陈述

1挂篮预压的目的及意义

为了检验挂篮使用的平安性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等,为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和平安包管措施,也为线型监控单位提供的计算依据.

2挂篮预压的组织实施

2.1总体计划

北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采取菱形挂篮施工,挂篮分左、右两幅合计四对（8套）,每个主墩上各一对,按照本项目的实际情况,结合相关项目的参考资料,对于此挂篮进行了加载实验,本次挂篮加载试验,于180#墩现场进行.先在地面按4米间距,铺设导梁,由工字钢和钢板进行大致调平,再将挂篮的两片主桁架在导梁上拼装完成后,镜像摆放,各采取4根Ф32精轧螺纹钢锚固后锚、前锚,在前支点处装置350T千斤顶,通过液压千斤顶逐级进行加载试压测挂篮变形和强度.

在地面将两前后横梁平摆,采取精轧螺纹钢连接吊带,中间安顿30T千斤顶,通过千斤顶逐级加载,模拟吊带受力情况,检查吊带、销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形,以修证挂篮主桁架的弹性变形情况.通过两者组合,基天性够模拟出挂篮整体受力情况下各荷载的变形情况.

2.2预压实施情况

挂篮预压在180号主墩邻近场进行.自2016年7月22日开始,当天完成加载,第二天完成卸载.

挂篮压载采取千斤顶压载,压载的重量为计算前上横梁传递至前支点的最大反力,具体数值来历见《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压计划》.

压载时按最大节段混凝土重量的1.2倍考虑.压载分为四级,第一级,达到压载重量的20%,坚持荷载0.5个小时.第二级,达到压载重量的48%,坚持荷载0.5个小时.第三级,达到压载重量的100%,坚持荷载0.5个小时.第四级,达到压载重量的120%,坚持荷载0.5个小时.坚持荷载2小个小时以上后卸载.卸载按上述五级辨别进行.

由于试验过程有大吨位千斤顶,操过工人必须包管平安,试验位置不得位于精轧螺纹钢端头、正面和千斤顶邻近,避免压载过程中精轧螺纹钢脱扣伤及人员.加载后必须有一定的持荷时间,并在确认平安的状况下方可进行量测作业.

试验由项目分部金露担任技术指导,技术主管孟永涛担任技术和平安交底,技术员刘园监控记录,平安员刘子聪担任平安过程盯控、领工员廖孝武担任现场组织,监理工程师梁峻玮全程旁站,由专业司油泵操纵工人2人,帮助操纵工人2人.

本次荷载试验,经过项部经理部精心组织,依照《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压计划》进行,取得了成功.经过试压,不单消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变形,取得了挂篮的弹性变形值,也取得了吊带的弹性变形,为主梁进入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据.

3试验数据收集

主桁架试验测点选择在两菱形架A（后锚点）、B（前支点）、C（前吊点）、D（前支点立柱）四个节点间的长度变更.吊带预压试验测点选择两吊带（H1、H2）及横梁预压规模中部间距（H3）.丈量仪器用钢尺.试验共作三次.两主菱形架同时进行,吊带预压在两主桁架预压完成持荷阶段进行.每次均分级完成,在荷载加载至10时,收集测点的相对位移,作为初始值,当每级荷载加载30分钟后进行丈量,荷载卸载后同样进行丈量.每次丈量分三次,取平均值.

图31菱形架预压示意图

图32吊带预压示意图

试验数据收集如下：

表31挂篮预压记录表（小里程侧）

180-0#块挂篮预压加载丈量记录表

加载阶段

A-A

B-B

C-C

D-D

备注

Ha（mm）

Hb（mm）

Hc（mm）

Hd（mm）

加载前

2346

475

8268

8335

加载25%

2351

476

8272

8338

加载48%

2353

484

8275

8342

加载100%

2354

488

8352

加载120%

2352

8348

弹性变形

6

13

7

非弹性变形

180-0#块挂篮预压卸载丈量记录表

加载阶段

2348

480

8274

8339

483

8273

487

8276

8346

8347

表32挂篮预压记录表（大里程侧）

2420

460

8175

8308

2423

466

8315

2424

471

8178

8321

2428

8182

8330

2429

8183

5

21

9

4

-1

180-0#块挂篮预加卸载丈量记录表

8174

8314

2426

477

8324

482

8184

8326

2427

486

8181

8331

8333

表33吊带预压记录表

180-0#块挂篮吊带预压加载丈量记录表

H1

H2

H3

854

839

845

841

846

848

855

847

850

856

853

180-0#块挂篮吊带预压卸载丈量记录表

（mm）

838

842

849

851

857

非弹性

-853

-838

-845

弹性

4数据阐发

4.1主桁架变形阐发

试验时,丈量的值C-C为两片桁架的变形值,单片桁架的变形值为总变形值的一半.计算时按1半计算累计变形,在预压时,C点的变形量包含了A点变形对C点的影响值,计算挂篮主桁架的变形时,要将此影响值剔除.预压时已按设计装置精轧螺纹钢,其弹性变形已包含精轧螺纹钢弹性变形.

4.2180小里程挂篮预压数据阐发

由丈量数据可以看出

非弹性变形：

非弹性变形均为0.

弹性变形：

A点5mm,B点12mm,C点6mm,D点12mm,

表41加载过程中各点累积变形情况

B点力

C点力

模拟加载吨位

A+

B+

C+

D+

C+A*（4.9/3.2）

53.8

21.3

11.0

0.0

134.5

53.1

27.5

2.5

0.5

2

1.5

5.8

199.0

78.6

52.8

3.5

4.5

8.9

537.9

212.5

110.1

6.5

8.5

9.6

645.5

255.0

132.1

3

8.1

图41C点加载时变形数据阐发

图42C点卸载时弹性变形数据阐发

考虑A点变形对C点的影响,弹性变形曲线.

图43加载时C点弹性变形曲线

图44卸载时C点变形曲线

由以上阐发可知,小里程侧挂蓝主桁架变形数据可按照卸载时线性方程Y=0.0503X+1.2893以确定各节段弹性变形值.X为节段混凝土重量,单位为T.

4.3180大里程侧挂蓝预压数据阐发

由丈量数据可以看出：

非弹性变形辨别为4,6、-1、6.有正数为丈量误差.弹性变形：

A点4mm,B点21mm,C点7mm,D点19mm.

表42加载过程中各点累积变形情况

2.3

4.6

10.9

图45C点加载曲线

图46C点卸载曲线

图47加载时C点弹性变形曲线

图48卸载时C点弹性变形曲线

由以上阐发可知,小里程侧挂蓝主桁架变形数据可按照卸载时线性方程Y=0.0411X+1.7428以确定各节段弹性变形值.X为节段混凝土重量,单位为T.

4.4吊带及横梁弹性变更阐发

由以上试验数据,吊带的非弹性变更量为1mm,弹性变形量辨别为3mm,10mm.横梁非弹性变更加0mm,弹性变更加8mm.

表43吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况

应力

吊带1

吊带2

平均

横梁

9.7

24.4

36.0

97.4

8

116.9

10

考虑现场装置精度及丈量精度影响,两吊带取平均值阐发.

由此可知,吊带的弹性变形值在实际应用中按Y=0.0448X+0.3854计算采取.

图49横梁应力变更曲线

5结论

在挂篮底模,采取吊带装置部位时,应考虑吊带弹性变形量.

小里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0503X+1.2893确定各节段弹性变形值.底模部位采取吊带连接的,还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形,其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值,横梁按式Y=0.0555X+0.4947.

大里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0411X+1.7428确定各节段弹性变形值.底模部位采取吊带连接的,应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形,其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值,横梁按式Y=0.0555X+0.4947

式中Y为弹性变形值,单位为mm,X为节段混凝土重量,单位为T.

6过程照片

180号墩挂篮预压现场照片

7成果附表

各节段立模标高弹性变形量控制成果表

节段名称

1号节段

2号节段

3号节段

4号节段

5号节段

6号合拢段

节段重量t

105.176

102.263

110.08

104.773

52.386

小里程菱形架弹性变形mm

吊带弹性变形mm

横梁弹性变形mm

大里程菱形架弹性变形mm

小里程底模标高弹性变形量mm

18

19

大里程底模标高弹性变形量mm

17