挂篮预压成果报告Word下载.docx

1、审批：中铁一局集团有限公司济青高铁项目部二一六年七月二十五日北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁180号墩挂篮预压试验成果陈述1挂篮预压的目的及意义为了检验挂篮使用的平安性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等,为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和平安包管措施,也为线型监控单位提供的计算依据.2挂篮预压的组织实施2.1总体计划北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采取菱形挂篮施工,挂篮分左、右两幅合计四对（8套）,每个主墩上各一对,按照本项目的实际情况,结合相关项目的参考资料,对于此挂篮进行了加载实验,本次挂篮加载试验,于180#墩现场进行.先在地面按4米间距,铺设导梁,由工字钢

2、和钢板进行大致调平,再将挂篮的两片主桁架在导梁上拼装完成后,镜像摆放,各采取4根32精轧螺纹钢锚固后锚、前锚,在前支点处装置350T千斤顶,通过液压千斤顶逐级进行加载试压测挂篮变形和强度.在地面将两前后横梁平摆,采取精轧螺纹钢连接吊带,中间安顿30T千斤顶,通过千斤顶逐级加载,模拟吊带受力情况,检查吊带、销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形,以修证挂篮主桁架的弹性变形情况.通过两者组合,基天性够模拟出挂篮整体受力情况下各荷载的变形情况.2.2预压实施情况挂篮预压在180号主墩邻近场进行.自2016年7月22日开始,当天完成加载,第二天完成卸载.挂篮压载采取千斤顶压载,压载的重量为计算前上

3、横梁传递至前支点的最大反力,具体数值来历见北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压计划.压载时按最大节段混凝土重量的1.2倍考虑.压载分为四级,第一级,达到压载重量的20%,坚持荷载0.5个小时.第二级,达到压载重量的48%,坚持荷载0.5个小时.第三级,达到压载重量的100%,坚持荷载0.5个小时.第四级,达到压载重量的120%,坚持荷载0.5个小时.坚持荷载2小个小时以上后卸载.卸载按上述五级辨别进行.由于试验过程有大吨位千斤顶,操过工人必须包管平安,试验位置不得位于精轧螺纹钢端头、正面和千斤顶邻近,避免压载过程中精轧螺纹钢脱扣伤及人员.加载后必须有一定的持荷时间

4、,并在确认平安的状况下方可进行量测作业.试验由项目分部金露担任技术指导,技术主管孟永涛担任技术和平安交底,技术员刘园监控记录,平安员刘子聪担任平安过程盯控、领工员廖孝武担任现场组织,监理工程师梁峻玮全程旁站,由专业司油泵操纵工人2人,帮助操纵工人2人.本次荷载试验,经过项部经理部精心组织,依照北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压计划进行,取得了成功.经过试压,不单消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变形,取得了挂篮的弹性变形值,也取得了吊带的弹性变形,为主梁进入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据.3试验数据收集主桁架试验测点选择在两菱形架A（后锚点）、B（前支点）、C（

5、前吊点）、D（前支点立柱）四个节点间的长度变更.吊带预压试验测点选择两吊带（H1、H2）及横梁预压规模中部间距（H3）.丈量仪器用钢尺.试验共作三次.两主菱形架同时进行,吊带预压在两主桁架预压完成持荷阶段进行.每次均分级完成,在荷载加载至10时,收集测点的相对位移,作为初始值,当每级荷载加载30分钟后进行丈量,荷载卸载后同样进行丈量.每次丈量分三次,取平均值.图31菱形架预压示意图图32吊带预压示意图试验数据收集如下：表31挂篮预压记录表（小里程侧）180-0#块挂篮预压加载丈量记录表 加载阶段A-AB-BC-CD-D备注Ha（mm）Hb（mm）Hc（mm）Hd（mm）加载前234647582

6、688335加载25%235147682728338加载48%235348482758342加载100%23544888352加载120%23528348弹性变形6137非弹性变形180-0#块挂篮预压卸载丈量记录表加载阶段2348480827483394838273487827683468347表32挂篮预压记录表（大里程侧）242046081758308242346683152424471817883212428818283302429818352194-1180-0#块挂篮预加卸载丈量记录表8174831424264778324482818483262427486818183318333

7、表33吊带预压记录表180-0#块挂篮吊带预压加载丈量记录表H1H2H3854839845841846848855847850856853180-0#块挂篮吊带预压卸载丈量记录表（mm）838842849851857非弹性-853-838-845弹性4数据阐发4.1主桁架变形阐发试验时,丈量的值C-C为两片桁架的变形值,单片桁架的变形值为总变形值的一半.计算时按1半计算累计变形,在预压时,C点的变形量包含了A点变形对C点的影响值,计算挂篮主桁架的变形时,要将此影响值剔除.预压时已按设计装置精轧螺纹钢,其弹性变形已包含精轧螺纹钢弹性变形.4.2180小里程挂篮预压数据阐发由丈量数据可以看出非弹性

8、变形：非弹性变形均为0.弹性变形：A点5mm,B点12mm,C点6mm,D点12mm,表41加载过程中各点累积变形情况B点力C点力模拟加载吨位A+B+C+D+C+A*（4.9/3.2）53.8 21.3 11.0 0.0134.5 53.1 27.5 2.50.521.55.8199.0 78.6 52.8 3.54.58.9537.9 212.5 110.1 6.58.59.6645.5 255.0 132.1 38.1图41C点加载时变形数据阐发图42C点卸载时弹性变形数据阐发考虑A点变形对C点的影响,弹性变形曲线.图43加载时C点弹性变形曲线图44卸载时C点变形曲线由以上阐发可知,小里程

9、侧挂蓝主桁架变形数据可按照卸载时线性方程Y=0.0503X+1.2893以确定各节段弹性变形值.X为节段混凝土重量,单位为T.4.3180大里程侧挂蓝预压数据阐发由丈量数据可以看出：非弹性变形辨别为4,6、-1、6.有正数为丈量误差.弹性变形：A点4mm,B点21mm,C点7mm,D点19mm.表42加载过程中各点累积变形情况2.34.610.9图45C点加载曲线图46C点卸载曲线图47加载时C点弹性变形曲线图48卸载时C点弹性变形曲线由以上阐发可知,小里程侧挂蓝主桁架变形数据可按照卸载时线性方程Y=0.0411X+1.7428以确定各节段弹性变形值.X为节段混凝土重量,单位为T.4.4吊带及

10、横梁弹性变更阐发由以上试验数据,吊带的非弹性变更量为1mm,弹性变形量辨别为3mm,10mm.横梁非弹性变更加0mm,弹性变更加8mm.表43吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况应力吊带1吊带2平均横梁9.7 24.4 36.0 97.4 8116.9 10考虑现场装置精度及丈量精度影响,两吊带取平均值阐发.由此可知,吊带的弹性变形值在实际应用中按Y=0.0448X+0.3854计算采取.图49横梁应力变更曲线5结论在挂篮底模,采取吊带装置部位时,应考虑吊带弹性变形量.小里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0503X+1.2893确定各节段弹性变形值.底模部位采取吊带连接的,还应考虑吊带弹性变形及横

11、梁的弹性变形,其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值,横梁按式Y=0.0555X+0.4947.大里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0411X+1.7428确定各节段弹性变形值.底模部位采取吊带连接的,应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形,其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值,横梁按式Y=0.0555X+0.4947式中Y为弹性变形值,单位为mm,X为节段混凝土重量,单位为T.6过程照片180号墩挂篮预压现场照片7成果附表各节段立模标高弹性变形量控制成果表节段名称1号节段2号节段3号节段4号节段5号节段6号合拢段节段重量t105.176102.263110.08104.77352.386小里程菱形架弹性变形mm吊带弹性变形mm横梁弹性变形mm大里程菱形架弹性变形mm小里程底模标高弹性变形量mm1819大里程底模标高弹性变形量mm17