钢管落地卸料平台Word文档格式.docx

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深圳科宇工程顾问有限公司

质量监督单位:

深圳市龙岗区质量监督管理站

安全监督单位：

深圳市龙岗区安全监督管理站

地质勘察单位：

深圳市勘察研究院有限公司

工程类型：

民用建筑

质量目标：

合格

工期要求：

开工日期暂定为2011年9月29日（以现场实际开工条件具备并监理、甲方认可为准），竣工日期为2012年12月25日；

总工期：

453个日历天；

本工程为佳兆业·

御峰项目，分别为1＃楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼，其中1#、2#、3#、4#、6#楼分为A、B两个单元，5#楼分为A、B、C三个单元共13个单元。

本工程占地面积为3.7721万平米，总建筑面积约为17.1784万平米，其中地上33层共2栋，32层共2栋，28层1栋，17层1栋，部分底部商业裙楼为1层或2层，局部两层地下室，地下二层为6级人防地下室。

本工程建筑外形格调为中式,主色调为米黄色,高层住宅采用抗震墙结构，个别墙肢在群房顶转换；

商业及单独地下室采用框架结构。

1#、2#、3#楼首层架空层层高为5.8m，4#首层架空层层高为5.9m，5#首层架空层层高为5.7m，6#首层架空层层高为5m，其余标准层层高均为2.9m。

地下室用途为车库、设备用房、人防等。

地下室北区负一层塔楼部分为5.3m、纯地下室4.5m，南区地下室负二层层高3.9m、负一层塔楼部分层高5.7m、纯地下室部分层高4.05m。

各栋各层平面的主要功能为厨房、餐厅、客厅、卧室、卫生间、阳台、电梯前室，各层建筑面积约为1143.8㎡。

第二章编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

国家和广东省、深圳市各项建筑规范规程

第三章工程特点

1、由于本工程占地面积大，但实际可利用场地较小，且由于基坑放坡导致现场加工场地等更加狭小；

2、本工程工期紧；

综合以上考虑，现场设置材料加工场地需搭设落地料台进行临时堆放成品材料及作为周转场地使用，本方案即为针对此进行编制。

第四章施工方法

结合现场实际情况，选择在搭设高度较低，且地势相对平坦处搭设，搭设料台立杆纵横间距为1000*900㎜，搭设高度暂按6000㎜计算，步距1500㎜，扫地杆离地不大于200㎜，且立杆能与基坑支护锚杆相连处全部采用扣减相连，无法采用扣件相连处采用钢筋焊接，平地下室顶板面最内侧采用Φ48*3.5钢管桩进行拉结，以保证架体的整体稳定性。

落地料台堆载不得大于5KN/㎡，否则应及时清理转运。

平台面层采用竹夹板满铺，面层钢芭网。

料台剪刀撑为隔跨布置，剪刀撑角度在45°

~60°

之间，采用双扣件连接。

料台搭设安全操作规程同外脚手架搭设安全技术规程。

第五章钢管落地堆料平台计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.00，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.90，平台支架计算高度H（m）：

6.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

200.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×

3.5，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

2.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.15+0.3×

0.2=0.21kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5×

0.2=1kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=2×

0.2=0.4kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布荷载：

q1=1.2×

q11+1.2×

q12=1.2×

0.21+1.2×

1=1.452kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

0.4=0.56kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

1.452×

0.92+0.117×

0.56×

0.92=0.171kN.m；

最大支座力N=1.1×

0.9+1.2×

0.9=2.042kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.171×

106/（5080）=33.599N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力33.599N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=1.21kN/m；

p=0.4kN/m；

ν=（0.677×

1.21+0.990×

0.4）×

9004/（100×

2.06×

105×

121900）=0.317mm；

纵向钢管的最大挠度为0.317mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=2.042kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.834kN.m；

最大变形Vmax=1.857mm；

最大支座力Qmax=10.155kN；

最大应力σ=164.124N/mm2；

横向钢管的计算应力164.124N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.857mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.155kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

6=0.775kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×

1=0.15kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×

0.9×

1=0.27kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=5×

1=4.5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.695kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×

1=1.8kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.695+1.4×

1.8=9.354kN；

六、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=9.354kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数：

KH=1/（1+0.005×

（6-4））=0.99；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×

1.7×

1.5=2.976m；

L0/i=2975.85/15.8=188；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=9353.52/（0.203×

489）=94.226N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=94.226N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

σ=9353.52/（0.53×

489）=36.09N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=36.09N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.007；

公式（3）的计算结果：

L0/i=1997.787/15.8=126；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

σ=9353.52/（0.417×

489）=45.87N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=45.87N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=46.77kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=9.35kN；

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=46.77≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！