扣件式脚手架计算书文档格式.docx
《扣件式脚手架计算书文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《扣件式脚手架计算书文档格式.docx（11页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
广东深圳市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
风荷载体型系数μs
1.16
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.68，1.17
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.87，0.61
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
121900
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.038+Gkjb×
la/（n+1））+1.4×
Gk×
la/（n+1）=1.2×
（0.038+0.35×
1.2/（2+1））+1.4×
2×
1.2/（2+1）=1.33kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.038+Gkjb×
la/（n+1））+Gk×
la/（n+1）=（0.038+0.35×
1.2/（2+1））+2×
1.2/（2+1）=0.98kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.33×
0.82/8，1.33×
0.152/2]=0.11kN·
m
σ=Mmax/W=0.11×
106/5080=21.01N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/（384EI），q'
a14/（8EI）]=max[5×
0.98×
8004/（384×
206000×
121900），0.98×
1504/（8×
121900）]=0.208mm
νmax＝0.208mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm
3、支座反力计算
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=1.33×
（0.8+0.15）2/（2×
0.8）=0.75kN
Rmax'
=q'
（lb+a1）2/（2lb）=0.98×
0.8）=0.55kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=0.75kN
0.038=0.046kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=0.55kN
=0.038kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.25×
106/5080=48.42N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝0.741mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
Rmax=1.76kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=0.75kN≤Rc=1×
8=8kN
纵向水平杆：
Rmax=1.76kN≤Rc=1×
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×
n/2×
0.038/h）×
H=（0.12+（0.8+0.15）×
2/2×
0.038/1.8）×
23=3.23kN
单内立杆：
NG1k=3.23kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
（lb+a1）×
Gkjb×
1/1/2=（23/1.8+1）×
1.2×
（0.8+0.15）×
0.35×
1/1/2=2.75kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=2.75kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/1=（23/1.8+1）×
0.17×
1/1=2.81kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
23=0.28kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.75+2.81+0.28=5.84kN
NG2k=NG2k1=2.75kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（nzj×
Gkzj）/2=1.2×
（1×
2）/2=1.14kN
内立杆：
NQ1k=1.14kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（3.23+5.84）+0.9×
1.14=12.31kN
（3.23+2.75）+0.9×
1.14=8.61kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.8
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
489
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.8=170.89≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×
103/15.8=197.37
查《规范》表A得，φ=0.186
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×
（3.23+5.84）+1.4×
1.14=12.47kN
σ=N/（φA）=12469.76/（0.186×
489）=137.1N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
（3.23+5.84）+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.61×
1.82/10=0.3kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=12310.16/（0.186×
489）+298162.49/5080=194.04N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、脚手架搭设高度验算
Hs1=（φAf-（1.2NG2k+1.4NQ1k））×
H/（1.2NG1k）=（0.186×
489×
205×
10-3-（1.2×
5.84+1.4×
1.14））×
23/（1.2×
3.23）=59.69m
Hs2=（φAf-（1.2NG2k+0.9×
（NQ1k+MwkφA/W）））×
H/（1.2NG1k）=（φAf-（1.2NG2k+0.9×
NQ1k+MwφA/W））×
5.84+0.9×
1.14+0.3×
1000×
0.186×
489/5080））×
3.23）=28.92m
Hs=28.92m>
H=23m
九、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
膨胀螺栓
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
300
连墙件截面面积Ac（mm2）
450
连墙件截面回转半径i（mm）
15.9
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
螺栓直径d（mm）
12
螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
170
混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb（N/mm2）
Nlw=1.4×
ωk×
h×
3×
la=1.4×
0.87×
1.8×
1.2=15.87kN
长细比λ=l0/i=300/15.9=18.87，查《规范》表A.0.6得，φ=0.96
（Nlw+N0）/（φAc）=（15.87+3）×
103/（0.96×
450）=43.9N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
螺栓粘结力锚固强度计算
螺栓锚固深度:
h≥（Nlw+N0）/（πd[τb]）=（15.87+3）×
103/（3.14×
12×
1.5）=333.63mm
σ=（Nlw+N0）/（π×
d2/4）=（15.87+3）×
122/4）=166.81N/mm2≤ft=170N/mm2
混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值：
fcc=0.95fc
（Nlw+N0）≤（b2-πd2/4）fcc
注：
锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×
12=60mm
fc为混凝土轴心抗压强度设计值
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
地基承载力调整系数mf
0.4
垫板底面积A（m2）
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=（NG1k+NG2k）+NQ1k=（3.23+5.84）+1.14=10.2kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝10.2/（0.4×
0.25）＝102.01kPa≤fg＝140kPa
升级会员 