车体试验焊接厂房模板专项施工方案Word文档下载推荐.docx

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104MM2，抗弯强度设计值为：

20/1155=12.9N/mm2。

1.木模板验算

（1）计算简图

化为线均布荷载：

q1=F’×

0.45/1000=49.52×

0.45/1000=22.28N/mm（用于计算承载力）

q2=F×

0.9/1000=44.52×

0.45/1000=20.03N/mm（用于验算挠度）

（2）抗弯强度验算：

查建筑施工手册4表17-87得：

M=0.105ql2=0.105×

22.28×

5002=584850N·

mm

查建筑施工手册1中“施工常用结构计算”中受弯构件的抗弯承载力计算公式为：

δ=M/W，式中W=bh2/6=900×

182/6=48600mm3

则：

δ=584850/48600=12.03N/mm212.9N/mm2（可以）

（3）挠度验算

ω=0.273ql4/100EI

式中I=bh3/12=900×

183/12=437400

ω=0.273×

20.03×

5004/100×

1.1104×

437400=0.71mm500/400=1.25mm（可以）

2、钢管验算

查建筑施工手册4表17-18，2根Φ48x3.5MM的载面特征值为：

I=2×

12.19×

104MM4，W=2×

5.08×

103mm3。

（1）计算简图（按五跨连续梁计算）

0.5/1000=49.52×

0.5/1000=24.76N/mm（用于计算承载力）

0.5/1000=44.52×

0.5/1000=22.26N/mm（用于验算挠度）

（2）抗弯强度验算

查建筑施工手册1表2-15得：

Mmax=MB支=-0.105q1l2=-0.10524.764502=-526.46×

103N·

抗弯承载力：

δ=M/W=526.46×

103/2×

103=51.82N/MM2205N/mm2（可以）

查建筑施工手册表2-15得：

ω=0.644q2l4/100EI=（0.644×

22.26×

4504）/（100×

2.06×

105×

2×

10.78×

104）

=0.13MM500/250=2.0mm（可以）

3、对拉螺栓及山形梢验算

查建筑施工手册4表17-17，M14螺栓净截面面积A=105MM2；

容许拉力为17.80KN。

（1）对拉螺栓拉力：

N=F’×

0.45=49.52×

0.45×

05=11.14KN

（2）对拉螺栓应力：

δ=N/A=11.14×

103/105=106.1N/mm217.80/105=170N/mm2（可以）

（3）山形梢验算：

查建筑施工手册4表17-16得12号山形梢容许荷载为12KNN=11.14KN（可以）。

要求底板以上三道钢楞所用螺栓及用山形梢为每边设置2只。

3．2柱模板设计和验算。

3．2．1荷载计算

根据荷载计算结果可知：

F’=49.52KN/M2；

F=44.52KN/m2

3．2．2强度验算

柱断面尺寸500×

500，柱箍采用Φ48×

3.5双钢管扣件连接，模板厚18mm，木档48×

60，l1=500mm；

l2=l3=500+18+48=566mm

1、简图

2、强度验算

计算公式：

N/AN+MX/γXWNXf

N——柱箍承受的轴向拉力设计值（N）；

AN——柱垂杆件（Φ8×

3.5钢管）截面面积（MM2）；

MX——柱箍杆件最大弯矩设计值（N·

MM），Mx=ql22/8；

VX——弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，因受振动荷载，取VX=1.0；

f——柱箍杆件抗拉强度设计值（N/MM2），f=215/MM2；

WNX——弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（MM3）。

N=NA=NB=500×

q/2=500×

21.05/2=5262.5N

MX=ql22/8=21.05×

5662/8=842936.7N·

查建筑施工手册4表17-192，2根Φ48×

3.5钢管AN=489MM2；

WNX=5.08×

N/AN+MXγXWNX=5262.5/489+842936.7/5.08×

103=176.69N/mm2f=215N/mm2（可以）

1、挠度验算

ω=5q’l24/384EI[ω]

式中[ω]——柱箍允许挠度（mm）；

E——柱箍杆件弹性模量（N/mm2），E=2.06×

105N/mm2；

I——弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩（mm4），I=2×

104mm4；

q’——柱箍AB所承受侧压力的均布荷载设计值（KN/m）。

采用导管倾倒砼，则水平荷载为2KN/M2，其设计荷载为2×

1.4=2KN/m2。

故q’=q-2×

103×

500×

0.85/106=21.05-1.19=19.86N/mm

ω=5×

19.86×

5664（384×

=1.06mm[ω]=2/250=2.26mm（可以）

3．3辅房顶板梁模板设计和验算

本工程辅房梁取断面尺寸300×

750为计算模式，采用Φ48×

3.5钢管支撑，底模及侧模采用18厚九夹板加48×

75松木档，其中底模纵向中间加设2根48钢管加固，九夹板及松木档重力密度取5KN/m3，E=900N/mm2。

3．3．1底模验算

1、抗弯强度验算

（1）荷载（按建筑施工手册4表17-81进行组合）

底模自重5×

（0.018×

0.40+2×

0.048×

0.075）x1.2=0.078KN/m

砼自重25×

0.40×

1.0×

1.2=12KN/m

钢筋荷重1.5×

1.2=0.72KN/m

振捣砼荷载2×

1.2=0.96KN/m

合计q1=13.76KN/m

乘以折减数0.9，则q=q1×

0.9=13.76×

0.9=12.20KN/m。

（2）抗弯承载力验算：

底模下的支撑间矩取0.4m，按五跨连续计算。

按最不利荷载布置，查建筑施工手册1“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：

KM=-0.105，剪力系数KV=0.606，挠度系数Kω=0.644。

则M=KVql2=-0.105×

12.20×

0.42=-0.205KN·

M

δ=M/W=0.205×

106/（450×

182/6+2×

60×

482/6）=205000/70380=2.9N/MM2

九夹板抗弯设计强度fM=13N/MM2，δfM（可以）

2、抗剪强度验算

V=KVql=-0.606×

0.4=2.96KN

剪应τ=3V/（2×

450×

18+2×

6×

48）=3×

2.96×

103/27720=

0.32N/MM2

九夹板抗剪设计强度fV=1.4N/MM2，τfV（可以）

1、挠度验算

荷载不包括捣砼荷载，则q1=12.48KN/M，q=q1×

0.9=12.48×

0.9=11.23KN/M。

=KWql4/100EI=0.644×

11.23×

4002/（100×

9×

1/12×

183）=0.94MM

[ω]=1/400=450/400=1.13MM，ω[ω]（可以）

3．1．2侧板验算

1、荷载计算

砼初凝时间t0=8h，β1=1.2，β2=1，V=2M/h，则：

（1）侧压力F1=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×

1×

21/2=8KN/M2

F2=γCH=24×

0.9=21.6KN/M2

取两者较小值：

即F2=21.6KN/M2

乘以分项系数：

F=21.6×

1.2=25.92KN/M2。

（1）振捣砼时产生的荷载：

4KN/M2

4×

1.4=5.6KN/M2

以上两项荷载合计：

25.92+5.6=31.52KN/M2。

根据立档间距为400MM的条件，则线荷载为31.52×

0.4=12.61KN/M。

乘以折减系数：

q=12.61×

0.9=11.35KN/M

2、抗弯强度验算（已知条件同上）

M=KMql2=-0.105×

11.35×

4002=190680N·

MM

δ=M/W=190680×

400×

182/6）8.83N/MM2fM=13N/MM2（可以）

3、抗剪强度验算

400=2751N

剪应力：

τ=3V/2bh=3×

2751/（2×

18）=0.80MMfV=1.4N/MM2（可以）

2、挠度验算

取侧压力F=25.92KN/M2，化为线荷载为25.92×

0.4=10.37KN/M。

乘以折减系数，则：

q=0.9×

10.37=9.33KN/M。

ω=0.644ql4/100EI=0.644×

9.33×

4004/（100×

183）

=0.88MM[ω]=1/400=400/400=1MM（可以）

三、承重架的设计和和验算

本工程辅房净高为10.8m，现浇板厚为11cm，最大高度的梁断面尺寸为300×

750，设计承重架立杆间距为600×

600，且纵向梁中底部加设一根钢管立杆顶于梁中部，水平横杆每步高1.80m，另外设置扫地杆和每隔四跨设置一道剪力撑，以增加架体的整体稳定性。

取大梁下支承体系为验算单元。

3．1计算数据

底模、则模板用18厚九夹板，容重：

γ1=5.0KN/m3；

松木楞容量：

γ2=5.0KN/m3；

钢管扣件线重：

γ3=0.04KN/m；

钢筋砼自重：

γ4=25.5KN/m3；

施工荷载：

γ5=2.0KN/m2。

3．2小横杆的验算

小横杆沿砼纵向间距@400，按简支跨度为1.0m计算。

3．2．1荷载组合

底模自重1.2×

（5.0×

0.018×

0.4）=0.02KN

侧模自重1.2×

松木楞自重1.2×

0.06×

6）=0.04KN

钢管扣件自重1.2×

（0.04×

钢筋砼自重1.2×

（25.2×

0.9×

0.4）=4.96KN

施工荷载1.4×

（2.0×

0.4）=0.50KN

合计P1=5KN

乘以折减系数0.9，则：

P=P1×

0.9=5.55×

=5.00KN

3．2．2抗弯强度验算（按集中荷载验算）

计算公式M=P（2-b/1）/8

（1）

δ=M/WfM

（2）

P=5.00KN；

l=1.0M；

b=0.45M；

W=5.08×

103mm2；

fM=215N/mm2。

M=5.00×

（2-0.45/1）/8=0.97KN·

δ=0.97×

106/5.08×

103=190.9N/MM2fM=215N/mm2（可以）

3．2．3挠度验算（按集中荷载验算）

荷载不包括施工荷载，则：

P1=5.50-0.5=5.00mm。

P’=5.05×

0.9=4.55mm。

计算公式ω=P’l3/48EI1/250

P’=4.05KN；

l=1.0m；

E=2.06×

I=12.19×

104mm4。

W=（4.55×

10003）/（48×

=3.77mm1000/250=4.0mm（可以）

在小横杆中央加设一根立杆。

3．3大横杆验算

3．3．1荷载组合

按五跨连续梁计算。

1、简图

2、荷载

由3.2计算得：

P=5.00/2=2.50KN（用于强度验算）

P’=4.55/2=2.28KN（用于强度验算）

3、强度验算

M=0.171Pl=0.171×

2.50×

0.8=0.34KN·

m

δ=M/W=0.34×

103=67.3N/mm2fM=205N/mm2（可以）

4、挠度验算

[ω]=l/250=800/250=3.2mm

ω=1.097×

2.28×

8003/100×

=0.51mm[ω]=1/250=800/250=3.2mm（可以）

3．4立杆验算

大梁下承重立杆按2排计，立杆沿梁纵向的纵距@800。

3．4．1荷载组合

0.4）=0.039KN

0.8）=0.039KN

6）=0.083KN

模板加固用钢管扣件自重1.2×

0.8）=0.038KN

钢筋砼梁自重1.2×

0.6×

0.8）=6.610KN

钢筋砼板自重1.2×

（25.1×

0.3×

0.8）=7.229KN

0.8）=16.28KN

合计N1=50.50KN

扣件式钢管支架自重（取gK=0.1KN/M）得：

N2=0.41KN。

每根立杆承受的荷载为：

N=0.9×

（N1/2+N2）

0.9为折减系数

（16.28/2+0.41）==7.70KN

3．4．2立杆承载力验算

立杆允许荷载（两根钢管搭接，步距按1.8M考虑）查建筑施工手册4表17-90为：

10.2KN，N=7.70KN10.2KN（可以）。

3．4．3稳定性验算

δ=N/ψAf

N——每根立杆承受的荷载（N）；

A——钢管载面面积（MM2），A=489MM2；

ψ——轴心受压系数，根据钢管立杆长细比求得；

长细比：

λ=L/i

L为横杆步距，取胜800，i为钢管回转半径，查建筑施工手册表5-21，i=15.8MM。

则λ=1800/15.8=114

查建筑施工手册1表5-22得：

ψ=0.482

则δ=N/ψA=7700/0.482×

489=32.67N/MM2f=215N/MM2（可以）

3．4．4扣件验算

由于辅房部位无定尺单根钢管可以满足承重架搭设，故允许两根钢管搭接式接长为1根，搭接长度不应小于1M，采用2个旋转扣件固定，相邻的两根立杆的接头，不应设置在同一步距内，且应在高度方向错开0.5M。

立杆和水平杆连接采用直角扣件。

单只旋转扣件受力：

F1=N1=7.70KN8.00KN（可以）

式中8.00KN为扣件承载力设计值。

要求每根接长钢管接长部位顶、底部各设一只扣件与接长钢管顶牢。

四、模板工程施工方法

本工程为现浇砼框架体系，模板工程量大，相应的一次投入周转材料数量多，根据本工程特点及保证结构工程质量，采用以下模板：

柱、梁模板采用九夹板；

楼面底模采用大块模板（九夹板）；

所有模板均在现场加工成型，接缝处采用双面胶带。

4．1结构梁、柱模技术措施

支模测量员弹出柱十字断面尺寸及相关轴线尺寸，采用Φ48×

3.5钢管，立杆间距并用纵横交错水平杆拉牢，每道高度1.8M，立杆下面应设置垫板，然后按设计标高调整承重架高度，先支柱模、砼墙模和剪力墙模，承重架与柱、墙、剪力墙要严密加固、拉牢，形成整体后支梁底模，对于梁高大于600的梁，梁底模横杆应设置防滑扣件，梁超过4M跨度的需起拱，起拱量根据梁跨度大小按0.1-0.3%，安装梁板及墙柱模板时，应先安装外墙内侧模板，在满堂脚手架安装完后，应铺设板模，并在板模铺设完后，把梁模的轴线及梁帮边模线弹出，待板筋及梁钢筋安装完后，再安装梁侧模，并校正中心线及标高和断面尺寸。

板模安装完后，可安装外墙外侧模板及柱模，柱墙模与梁成型，并且用经纬仪对轴线垂直控制，用钢管作斜撑，扫地杆与柱、墙固定。

模板由塔吊作垂直运输，支模过程中做好落手清工作，支模完成检查后方可进行下道工序施工。

4．2模板工程操作要点

、施工操作人员认真熟悉图纸，并对图纸进行翻样，对各部位结构有专人和专职落实并进行详细的技术交底，施工前认真核对将被模板封闭的各类预埋构件，安放的位置尺寸避免对其它工序埋件的损坏和不必要的损失。

、不得任意锯割钢管、支撑及其它配件，重视对模板结合点的拼缝密度与支架的支撑度。

、重视梁跨度大于4M的梁中部应起拱的要求。

、梁板下的模板支架应设置纵横剪力撑，间距@600左右。

4．3柱模板支模

（1）柱模板配一套柱模，当型号不一致时作局部调整。

（2）柱模分2-4块组合拼装为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，在接头部位高于1.2-1.5M处柱模不随下部柱模一起拆除。

（3）立模前后先在基层上弹出纵模轴线和周边线，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周用方木固定在已找平的木框基面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊浆”提供有效措施。

柱支模详见附图。

4．5顶板模及梁模支模

（1）模板和支撑体系

本工程所有模板的支架均采用Φ48x3.5钢管扣件体系。

梁部位支撑立杆间距为600×

600，梁两侧立杆间距按梁宽加450设置，对于大梁截面受荷载超过45M2的梁底中再加支撑立杆，小横杆处必要时双扣件加强，钢管搭接顶撑扣件必须双道保险，防止局部荷载集中，造成扣件下滑，承重架横牵必须设两道以上，并组成“井”字形，每隔6000左右设剪力撑，离地300设扫地杆，确保架体稳定。

详见附图。

（2）平台九夹板采用铺方式，在Φ48×

3.5钢管，架上铺48×

60方木，间距300-500，木撑与九夹板采用铁钉和木椤相连接，避免“排头板”现象，梁侧模和平台模板安装要保证梁侧和柱模提前拆下，拆模按设计强度排除。

五、地上楼层承重架的设计和验算

本工程地上层高分别为6.3m、10.8m，楼板厚11CM，最大高度的梁断面尺寸为300×

750，设计承重架立杆间距，板下不大于1000×

1000，梁下不大于800×

800，水平横杆步高1.80m，且梁下设置一道水平横杆另设置扫地杆，以增加架体的整体稳定性。

取大梁下支承体系且立杆间距按800×

800为验算单元进行验算。

4．1计算数据

γ3=0.04KN/m3；

γ5=2.0KN/m3；

4．2小横杆的验算

小横杆沿砼纵向间距@750，按简支跨度为1.5M计算。

4．2．1荷载组合

0.24×

0.75）=0.02KN

0.38×

0.75）=0.03KN

0.75）=0.01KN

0.75）=0.04KN

（25.5×

0.5×

0.75）=2.72KN

0.75）=0.50KN

合计P1=3.32KN

0.9==3.32×

0.09=2.99KN

4．2．2抗弯强度验算（按集中荷载验算）

计算公式M=pl/4

（1）

δ=M/W≤fM

（2）

P=2.99KN；

l=0.75M；

W=5.08fM=205N/MM2。

则M=2.99×

0.75/4=0.56KN·

δ=0.56×

103=110.2N/MM2≤fM=205N/MM2（可以）

4．2．3挠度度验算（按集中荷载验算）

P1=3.32-0.5=2.82KN。

P’=2.82×

0.9=2.54KN。

ω=p’l3/48EI≤l/250

P’=2.54KN；

l=1.5M；

105N/MM2；

I=12.19MM4。

则ω=（2.54×

15003）（48×

=7.0MM=1500/250=6.0MM（基本可以）

要求梁下立杆间距不大于1200×

1200，能满足要求。

4．3大横杆验算

4．3．1荷载组合

按四跨连续梁计算。

由7.2计算得：

P=2.99/2=1.50KN（用于强度验算）

P’=2.54/2=1.27KN（用于挠度验算）

M=0.169pl=0.169×

1.50×

1.5=0.38KN·

δ=M/W=0.38×

103=74.8M/MM2（可以）

[ω]=l/250=1500/250=6.0MM

ω=1.079×

1.27×

15003/（100×

=1.8MM≤[ω]=l/250=1500/250=6.0MM（可以）

4．4立杆验算

大梁下承重立杆按2排计，立杆沿梁纵向的纵距@1500。

4．4．1荷载组合

1.5）=0.039KN

1.5）=0.062KN

1.5）=0.072KN

1.5）=4.186KN

1.5×

0.12×

1.5）=8.262KN

1.5）=6.300KN