转换层高支模施工专项方案Word下载.docx
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监理单位：
重庆建新建设工程监理咨询有限公司
施工单位：
重庆市武隆县鸟江建筑有限责任公司
2、工程简述
新天地项目3、4号楼工程由2栋27和28层不等的高层商业住宅楼和负三层地下室组成，建筑总面积82763.59平方米，本工程建筑类别属商住楼，其中1-4层为商铺，4层以上为住宅楼。
本工程基础采用打入式高强预应力管桩。
抗震设防烈度为六度，设计使用年限为50年。
整个工程的结构形式为部分框支剪力墙结构：
即上部体系为现浇钢
筋砼框支剪力墙结构，塔楼中间电梯及楼梯部位布置剪力墙。
转换层以下除剪力墙加厚外，还设计有较大截面的框支柱。
转换层设置在5层，采用梁式转换。
转换梁高最大为2.3m，其余为600mm-2000mm不等，梁宽在300mm-1500mm之间。
转换层楼板厚度为180mm。
具体各转换梁截面如下：
KZL1（1000*1800）、KZL2（900*入1800）、KZL3（700*1800）、KZL4d（1200*2500）、
KZL4（700*1800）、KZL5（750*1800）、KZL2d（1200*2500）、KZL6（750*1800）、
KZL7（1000*1800）、KZL8（1000*1800）、KZL9（300*1900）、KZL10（1200*2200）、
KZL11（400*1000）、KZL12（950*2000）、KZL13（400*700）、KZL14（700*2000）、
KZL15。
KZL1（1000×
1800）、KZL2（1000×
1800）、KZL3（700×
1800）、KZL4（750
×
1800）、KZL5（700×
1800）、KZL6（700×
1800）、KZL7（900×
1800）、KZL8（1000
1800）、KZL9（1000×
2000）、KZL10（1200×
2200）、2KZL10a900*2000、KzL10D
（1100×
2000）、KzL11（500×
1800）、KzL12（1000×
2000）、KZL13（400×
700）、
KZL14（400×
700）、KZL15（800×
2000）、KZL9a（1250×
2000）。
三、模板及支撑设计
本工程4和5层转换层层高7.3和6.1m，属高大模板工程，施工时模板及
支撑严格按照本施工方案进行。
1、总述：
为便于拼装和加固，梁模板采用18mm木模板，纵肋采用50×
100木枋，间
距230mm。
梁托顶部采用Φ48×
2.8双钢管做横楞，间距同立杆间距，支撑采用Φ48×
2.8钢管脚手架，立杆间距＠600mm，横杆步距不超过1200mm，立杆离地面200设扫地杆，顶托距顶部横杆不大于300mm。
转换层楼板模板同样采用18mm木模板，50×
100mm木枋间距300mm作次龙
骨，2根Φ48×
2.8钢管间距900mm作主龙骨，钢管支撑脚手架间距900mm，横
杆步距1500mm。
所有钢管支撑架顶部采用U托，底部采用底托，下垫200×
200木垫板以增
加承压面积。
2、模板体系拼装及配置原则
⑴、梁模板
①.梁底、侧模板采用18mm厚木模板，50×
100mm木枋作肋,间距230mm；
梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞＠400，竖楞上背方木或钢管横楞并用
Φ14螺杆＠500对拉，当梁侧模高度大于800mm时,需加设2道M14对拉螺杆。
②.梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、楼板模板压梁侧模的原则进行模板的拼装。
③.梁模板支撑体系采用钢管脚手架+可调式顶托头。
立杆长度不合模数部分采用可调式顶托头调整，如需接长，立杆的接头必须采用对接扣件连接。
⑵、板模板
①、板模板采用18mm厚木模板拼装，墙板接头处加贴自粘海绵条以防漏浆。
②、板模板拼装要尽量采用整块模板及大块模板拼装的原则，减少整张层板
的切割。
⑶、楼梯模板
①、踏步模板采用木模板板加工成型的定型整体式模板，梯段侧板内侧要划
出踏步形状与尺寸，而且侧板后背枋要平直。
楼梯底模采用18mm厚木模板,50
100mm木枋背楞。
②、楼梯的支撑选用可调节底座的钢管脚手架，支撑间留置人行通道，支
撑的水平横杆不少于三道。
③、每层楼梯模板一次应安装至上层的第一跑段，砼的施工缝要留在上层第
一跑段的1/3处。
3、模板和支撑设计的构造要求
⑴、模板支架的要求：
梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系设计采用单立杆，立杆的垂直度偏差应符合《扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求。
因梁、板荷载相差较大，因此，可根据具体板跨间尺寸适当调整立杆间距，
但只能在一个方向变距，另一个方向须保持不变。
立杆底垫200×
200木垫板，以增加单杆的承压面积。
⑵、水平杆步距的要求：
水平杆步距不超过1200，从楼板面起200设扫地杆一道。
顶部距顶托板不大于300。
水平杆的水平偏差应满足《扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求，
根据立杆高度不同调整步距时，可采用下小上大的变布局设置，但变化不得过多。
如立杆轴力变化不大时，可采用等步距设置
⑶、剪刀撑的设计：
满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置
高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑搭设角度在45°
—60°
之间。
⑷、支撑架整体性设计要求：
高支撑架应按脚手架的要求施工，并按规定利用剪力墙或柱做为连墙件
支撑架的搭设必须确保每个钢管和扣件的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩控制在45—60N.m。
钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：
①、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。
②、局部立杆确需搭接的（在受力较小的部位），搭接长度不应小于1000mm，应采用3个旋转扣件固定。
端部扣件至杆端距离不应小于100mm。
③、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。
④、支撑架不能和外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。
④、梁模板支架的立杆，其偏心距不应大于25mm。
四、模板及支撑计算
按照PKPM施工软件计算
在计算的过程中影响高支撑计算的主要几项因素为：
面板挠度，该指标主要与梁底木方根数有关；
梁底立杆数，该指标主要与梁截面面积有关，该指标几乎不可调；
托梁抗弯强度、梁底托纵距，该指标在本方
案中几乎不可调。
本方案对四类截面进行了验算，并将计算附于方案附页。
这四类截面均取设计图纸中该类梁截面面积最大值，而同一类截面的支撑相对参照最大值。
其基本情况为：
梁宽≥1m时搭设方法为：
立柱间距600mm、立柱4条、立柱间距=梁宽/（立柱数-1）。
受力分析：
现浇砼及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管
→钢管支柱→承接层
1、梁模板及支撑计算
梁模板基本参数：
梁截面尺寸：
1400×
2200；
梁模板采用18厚木夹板，纵肋采用50×
100木枋，间距230mm（中-中）；
梁托采用2Φ48×
2.8钢管，间距500mm，钢管支撑间距600mm。
1400
＋8.500
50×
100木枋＠300
100木枋＠230
板下支撑间距900mm
7
8
梁下纵向间距600mm
2
1
-0.1502
500500500
⑴、荷载组合（按600mm计算）
模板自重：
0.28×
（1.4+2×
2.2）×
0.6/1.4=0.69KN/m
钢筋自重：
1.5×
2.2×
1.4×
0.6/1.4=1.98KN/m
混凝土自重：
25×
2.2×
1.4×
0.6/1.4=33KN/m
浇捣混凝土时的施工荷载取2.0KN/m2
施工人员及设备荷载取2.5KN/m2
⑵、梁底模板的验算
模板为受弯钩件，按照多跨连续梁验算其抗弯强度和刚度。
其均布线荷载为：
（0.69+1.98+33）×
1.2=42.8KN/m
集中荷载为：
（2.0+2.5）×
0.6×
1.4=5.295KN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
3
4
I=bh/12=600×
18/12=291.6
10mm
W=bh/6=600×
18/6=32.4
面板的弹性模量
E取6000N/mm
计算简图：
5.29kN
43.02kN/m
A
233
B
经计算得：
从左到右各支座反力为：
N1=N7=3.957KN
N2=N6=11.389KN
N3=N5=9.652KN
N4=15.523KN
最大变形V=0.5mm
最大弯矩M=Kql2=0.247KN.m其中KM取0.106
①、模板的抗弯强度验算：
6
模板的抗弯强度计算值f=M/W=0.247×
10/32.4
10=7.623N/mm
根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值
fm取15.00N/mm
则：
F＜fm，满足要求。
②、挠度验算：
模板的最大挠度计算值V=KWFl4/100EI
=0.644×
42.8×
2334/（100×
6000×
291.6×
103）
=0.464mm＜233/250=0.932mm，满足要求。
⑶、梁底木枋的验算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=15.523/0.6=25.872kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
25.87×
0.60×
0.60=0.931kN.m
最大剪力Q=0.6×
0.600×
25.872=9.314kN
最大支座力N=1.1×
0.600×
25.872=17.075kN
木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
2W=50100/6=83.33
3310mm
3I=50100/12=4.17
6410mm
①、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.931×
106/83333.3=11.17N/mm2
木方的抗弯计算强度小于设计值
13.0N/mm,满足要求。
②、木枋挠度计算（木枋的弹性模量取
）
9500N/mm
木枋最大挠度值ω=0.677×
25.872×
6004/（100×
9500.×
41.7×
105）
=0.573mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求。
⑷、托梁的验算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁（双钢管）的自重q=0.0384×
2×
1.2=0.092kN/m。
托梁计算简图：
3.96kN11.39kN9.65kN15.52kN9.65kN11.39kN3.96kN
0.09kN/m
AB
a、最大弯矩M=1.155KN.m
b、最大支座反力F=26.619KN
c、最大变形V=0.3mm
顶托梁的截面力学参数为：
a、截面惯性矩I=12.19×
10×
2=24.38×
b、截面抵抗矩W=5.08×
2=10.16
①、顶托梁抗弯计算强度验算：
f=1.155×
10/1.05/10.16
10=108.27N/mm
小于钢管的抗弯设计强度
，满足要求。
215N/mm
②、顶托梁的的挠度验算：
最大变形V=0.3mm小于500/400，满足要求。
⑸、扣件抗滑移验算
因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。
⑹、立杆稳定性验算：
立杆稳定性计算公式：
其中：
N—立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=26.62kN（已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重N2=1.2×
0.161×
8.700=1.682kN
N=26.619+1.682=28.301kN
A—立杆净截面面积（cm2），A=4.89W—立杆净截面抵抗矩（cm3），W=5.08
—钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]—钢管立杆抗压强度设计值，取
；
205.00N/mm
—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i—计算立杆的截面回转半径（cm），i=1.58
l0—计算长度（m）；
如果按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l
0=k1uh
（1）
=（h+2a）
（2）
k
—计算长度附加系数，取值为1.167；
u
—计算长度系数，参照《扣件式规范》表
5.3.3，u=1.70
a
—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
公式
（1）
的计算结果：
=187.91N/mm2<
[f],
满足要求。
公式
（2）
=116.53N/mm2<
如果考虑到高支撑架的安全因素，按照杜荣军关于《扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全》的施工技术，
适宜由公式
l0=k1k2（h+2a）
计算
k2
—计算长度附加系数，取值为
1.020；
计算结果：
=155.53N/mm2，
<
此外，模板承重架必须利用剪力墙或柱作为连墙件。
⑺、梁模板及支撑计算按照上述方法计算得：
①、梁截面尺寸为1400×
2000时，木枋间距230mm，梁托间距500mm，钢管
支撑间距600mm。
②、梁截面尺寸为1200×
2200、1200×
2000时，木枋间距240mm，梁托间
距460mm，钢管支撑间距600mm。
③、梁截面尺寸为1000×
2000时，木枋间距250mm，梁托间距400mm，钢管
④、梁截面尺寸为1250×
1600时，木枋间距250mm，梁托间距460mm，钢管
⑤、梁截面尺寸为700×
2000、600×
2000时，木枋间距230mm，梁托间距
450mm，钢管支撑间距600mm。
⑥、梁截面尺寸为600×
1600、600×
1400、600×
1200时，木枋间距200mm，梁托间距400mm，钢管支撑间距800mm。
⑦、梁截面尺寸为400×
1000、400×
800、500×
800时，木枋间距200mm，梁托间距600mm，钢管支撑间距900mm。
⑻、具体架体搭设大样图如下：
2、板模板及支撑计算
板模板基本参数：
楼板厚度D=200mm；
架体搭设高度约H=8.7m（以最高点计算）
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=300mm
搭设尺寸：
立杆纵距为b=900mm，立杆横距I=900mm，立杆步距h=1500mm。
顶托梁采用双钢管48×
2.8mm。
50×
100木枋间距300mm。
荷载组合：
荷载取值同梁模板及支撑计算荷载。
0.9=0.252KN/m
0.2×
0.9=0.27KN/m
0.2×
0.9=4.5KN/m
浇捣混凝土时的施工荷载取2.0×
0.9=1.8KN/m2
施工人员及设备荷载取2.5×
0.9=2.25KN/m2
⑵、模板面板验算
面板为受弯构件，须验算其抗弯和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
I=bh/12=900×
18/12=437.4
W=bh/6=900×
18/6=48.6
面板最大弯矩：
M=0.1ql2
M=0.100×
（1.2×
5.085+1.4×
4.05）×
0.300×
0.300=0.106kN.m
①、抗弯强度验算：
模板的抗弯强度计算值
f=M/W=0.106×
10/48.6×
10=2.18N/mm
V=0.677ql4/100EI=0.677×
5.085×
3004/（100×
437400）=0.106mm
V＜［V］=300/250=1.2mm，满足要求。
⑶、支撑木枋验算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
①、荷载的计算
钢筋混凝土板自重（kN/m）：
26.500×
0.200×
0.300=1.590kN/m
模板的自重线荷载（kN/m）：
0.280×
0.300=0.084kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
（2.500+2.000）×
0.300=1.350kN/m
静荷载1.2×
1.590+1.2×
0.105=2.034kN/m
活荷载1.4×
1.350=1.890kN/m
②、木方的计算
均布荷载q=3.532/0.900=3.924kN/m
3.92×
0.90×
0.90=0.318kN.m最大剪力Q=0.6×
0.900×
3.924=2.119kN
0.900×
3.924=3.885kN
木方的截面力学参数为
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00
10.00
10.00/6=83.33cm3；
I=5.00
10.00×
10.00/12=416.67cm4；
③、木方抗弯强度验算
抗弯计算强度f=0.318×
106/83333.3=3.81N/mm2
木方的抗弯计算强度小于
13.0N/mm,满足要求!
④、木方挠度验算
最大变形V=0.677ql4/100EI
v=0.677×
1.695×
9004/（100×
9500.00×
4166666.8）=0.190mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
⑷、钢管托梁验算
集中荷载取木方的支座力P=3.885kN
均布荷载取托梁的自重q
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