第二食堂塔吊基础方案3Word文档格式.docx
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本工程按6度抗震设防。
±
0.00相当于绝对标高30.95。
预应力高强砼管桩基础采用Ф500（壁厚120），共132条桩，单桩承载力特征值为2000KN和Ф400（壁厚95），共47条桩，单桩承载力特征值为1200KN。
预应力钢筋砼管桩（混凝土强度等级C80）。
桩端持力层为强风化花岗岩层，设计桩长约16～25m。
第二章、水文地质条件
拟建场地地表水不发育,地下水主要为上层滞水。
地一下水赋存于冲积砂曾中，受大气降水渗透补给。
根据测量期间所得数据，测得钻孔地下水位埋深3.80~4.00米，地下水位标高-4.00~-3.80米。
地下水对钢筋混凝土没有腐蚀性。
场地水文地质条件属简单类型，未出现不良地质现象。
2.1水文气象
场区属华南亚热带季风型气候，气候温暖，多受海洋季风影响，雨水较多，一般夏秋季湿热，多台风暴雨，冬季干燥。
年平均气温约20℃，以6～9月份最热，最高温度可达＞35℃。
本区年平均降雨量约2000mm，多集中在3～9月份，其中5～6月份最大，可达600～700mm以上，年平均蒸发量约1500～1700mm，年降雨量＞蒸发量。
区内地表水系不发育，仅局部低地见有水渠，流量小，且为间歇性，同时海洋潮汐作用，海水回灌形成咸潮的影响范围在本区以外，对本区无影响。
2.2区域地质概况
1.区域构造
拟建区域在大地构造上属于华南地槽褶皱系的一部分，自震旦纪以来，本区经历了多次构造运动，包括加里东、华力西、印支、燕山和喜山运动，其中以燕山运动规模最大、活动性最强，此次运动主要特点是北东向的断裂规模大，动热力变质作用强烈，大面积的中、酸性岩浆侵入和喷溢交替出现。
燕山期运动形成的大断裂，控制了东南沿海地区的构造格局。
新生代的喜山运动是燕山运动的继续，以断裂的继承性活动和断块的差异运动为基本特征，沿断裂带形成新生代的继承性或新生性断陷盆地，如珠江三角洲盆地等。
本区域的主要断裂构造有北北东至北东向的广州—从化断裂（广从断裂）；
北西西至近东西向的瘦狗岭断裂和广州—三水断裂（广三断裂），广三断裂向西延至高要广利镇、向东延至仑头一带；
北西至北北西向的天河一北亭断裂带，断裂带之一北起沙河、往东南经冼村至仑头地区，另一支北起猎德村南，往东南经石榴岗、北亭、南亭至南村一带。
本区范围内的断裂大多隐伏在第四系沉积层下，经研究表明，广三断裂延至仑头一带，地表显示规模不大，为现今活动性微弱断层。
而天河一北亭断裂总体规模不大，新活动年龄偏老，孕育中强以上地震可能性不大。
场地及周围地带，均未有较大断裂通过，对拟建工程不会造成影响。
2.3场地工程地质条件
岩土层划分及其工程地质特征:
在钻孔揭露的深度范围内，根据岩土时层、成因、类型，场地地层主要为①近期人工堆积的填筑土Q4ml、②第四系冲积成因的冲积土Q4al、③残积层Q3el、④基岩。
分述如下：
①填筑土Q4ml
填筑土Q4ml：
分布于整个场地，为场地近期人工填土，厚度1.40m～2.8m，层底标高27.25～28.85m，浅黄、黄褐、灰黄等色、主要由全风化花岗岩和砂质粘性土组成，含少量沙质、块石等，土质较均匀，欠压实，松散状，土芯呈散土状、短柱状。
其中：
底部有0.30～0.40m厚土褐、灰黑色耕土。
推荐地基承载力标准值fk＝120KPa，桩周土摩擦力标准值qs＝10～15KPa
②冲积层Qal
呈层状分布整个场地，由粉砂、细砂及中粗砂组成。
1、粉砂：
呈透镜状分布于场地中，揭露层厚0.70～1.70m，层面埋深1.50～2.2m，层底标高26.20～27.60m。
2、细砂：
呈透镜状分布于场地中，揭露层后0.50～2.30m，层面埋深1.40～2.80m，层底标高26.10～27.13m。
3、中粗砂：
呈层状分布于整个场地个钻孔中，层面略有起伏，揭露层厚1.40～4.60m，层面埋深2.40～3.70m，层底标高22.15～25.20m。
③残积层Q3el
砂质粘性土：
为花岗岩风化残积土，呈层状分布于整个场地个钻孔中，厚度变化大，层厚2.00～14.80m，层面埋深4.70～7.80m，层底标高8.10～20.83m。
基岩：
场地基岩为燕山期花岗岩，根据岩石风化程度和裂隙发育程度，划分为全～中风化三层：
④全风化花岗岩γ52（3）
浅黄、褐黄色，风化程度强度强烈，呈土状，可见花岗岩原岩结构，遇水易崩塌，土芯呈长柱状。
硬塑。
层厚2.30～16.00m，层底标高2.65～14.10m。
⑤强风化花岗岩γ52（3）
褐黄、黄黑色，呈土状，可见花岗结构，遇水易崩塌，土芯呈长柱状。
分布于整个场地。
以揭厚度2.90～15.80m，层面埋深16.10～27.30m，层面标高2.65～14.10m。
⑥中风化花岗岩γ52（3）
褐黄色，可见石英、长石和黑云母等矿物，花岗结构，块状构造，岩芯呈碎块状、短柱状。
较破碎、较硬岩。
已揭厚度2.70～3.90m，层面埋深23.10～39.00m，层面标高-9.05～7.10m。
2.4土层物理力学指标
（以下数据参考<
广东精通教育二期食堂岩土工程勘察报告控ZK7数据）
序号
土层
厚度（m）
土层承载力标准值fk（kpa）
桩周摩擦力标准值fk（kpa）
摩擦力标准值计算取值
1
素填土
1.6
120
10~15
15
2
细砂
1.2
80～130
10~25
25
3
中粗砂
3.7
150～250
45~60
60
4
砂质粘性土
12.2
180~260
25~50
50
第三章、塔吊布置
根据现场情况和设计图纸，在满足施工要求的情况下，在（H14-15）出3.5米（H14）向右1.0米设置塔吊一台，具体位置见附图。
塔吊型号QT80A，起重臂最大幅度为50米，独立式起升高度为40米，最大起重量为6t，最大幅度起重量为1.2t。
承台设计为5.0m×
5.0m×
1.2m（长×
宽×
高），承台砼强度为C25，承台底垫层为100mmC10素砼,承台埋深以达到冲积层Qal深度为准。
承台砼龄为28天，塔吊基础桩径为400mm、桩长10m，桩到达的持力层为砂质粘性土。
为使塔吊提前安装，将提高该承台砼等级到C30，承台大样见附图1。
第四章、塔吊荷载
塔吊使用时，其基础所受的荷载如下：
荷
载
情
况
基础载荷
P（KN）
M（KN·
M）
P1
P2
M
MK
工作
状态
573
29
1617
453
非工作状态
556
71
1726
P1——基础所受最大垂直力
P2——基础所受最大水平力P1
M拔——基础所受拔力P2
M拔
塔吊基础受力如图：
第五章、地基承载力及抗拔力复核
1.地基承载力计算
计算数据：
承台G1=5.0×
5.0×
1.2×
2.5×
9.8=735KN
单桩G2=3.14×
（0.2×
0.2-0.095×
0.095）×
10×
9.8=23.83KN
2S=4.8
当工作时：
N1max=P1/4+G1/4+G2+（P1×
h+M）/2S
=573/4+735/4+23.83+（29×
1.2+1617）/4.8
=694.96（KN）
N1拔=P1/4+G1/4+G2-（P1×
=573/4+735/4+23.83-（29×
=6.71（KN）
非工作时：
N2max=P1/4+G1/4+G2+（P1×
=556/4+735/4+23.83+（71×
1.2+1726）/4.8
=723.91（KN）
N2拔=P1/4+G1/4+G2-（P1×
=556/4+735/4+23.83-（71×
=-30.75（KN）
综合上述计算结果：
Nmax取723.91KN
N拔取-30.75KN
2.验算桩身竖向强度
桩端嵌入持力层为砂质粘性土，预应力管桩的承载力和管桩进入地面层10米考虑（桩顶离土面0.4米），可按下式估算单桩竖向承载力特征值：
Ra=qpaAp+upΣqsiaLi
Nmax≤1.2Ra（安全）
式中：
Ra——单桩竖向承载力特征值
qpa，qsia——桩端端阻力、桩侧阻力特征值，由当地静荷载试验结果统计分析计算
Ap——桩底端横截面面积
up——桩身周长长度
Li——第i层岩土的厚度
Ra=260×
3.14×
0.2×
0.2+3.14×
0.4×
（1.2×
15+1.2×
25+3.7×
60+3.9×
50）
=616.70KN
Nmax=723.91KN≤1.2Ra=740.04KN（安全）
3.验算桩抗拔稳定性
预应力管桩的承载力和管桩进入地面层10米考虑：
N抗拔=λπdΣLiＦi+0.9G2>
N拔（安全）
式中：
λ——抗拔允许摩阻力与受压允许摩阻力的比例系数：
0.4～0.7
G2——桩身自重
Li——第i层土层厚度
Ｆi——第i层土层桩摩擦系数
N抗拔＝
50）+0.9×
23.83
＝255.06KN>
30.75KN
符合要求
4.承台配筋计算
取M=1726+71×
1.2=1811.2KN·
m计算承台的钢筋（采用三级钢）：
As=（1811.2×
103×
103）÷
（360×
1.1
=4573.74mm2
承台配筋按构造配筋（见附图2）即可满足要求。
第六章、附图
（附图1）塔吊平面布置图
（附图2）基础配筋图
第七章、附塔吊资料
以下塔吊性能使用说明书、塔吊厂家资质证书、塔吊出厂合格证。
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