箱涵支架施工方案模板.docx

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箱涵支架施工方案模板

箱涵支架施工方案

箱涵支架施工方案目录

第一章工程概况

1.1工程概况

我项目承建南部滨海大道东端桥隧建设工程-隧道二标，本标段造价3.788亿元，包含主线的中段、支线的起点段以及两个明挖基坑。

主线中段，衔接标准三车道段的北段和标准两车道的南段；支线起点段，连接主线和支线东段。

主线明挖段箱涵结构：

西线WK1+761.068～WK1+832.766，全长71.698m，纵坡为2.797％，结构顶最大覆土厚度6.076m；东线EK1+803～878.905，全长75.905m，纵坡为2.295％，结构顶最大覆土厚度5.942m。

西线明挖箱涵净空宽25.93～27.6m，高19.3～13.3m，底板混凝土厚1.6m，中板混凝土厚1.0m，顶板混凝土厚1.3m，侧墙混凝土厚2.2m。

东线箱涵净空宽26.31～27.6m，高22.7～17.7m，底板混凝土厚1.6m，中板混凝土厚1.2m，顶板混凝土厚1.6m，侧墙混凝土厚2.2m。

箱涵混凝土主要采用C45P10F300混凝土。

箱涵主筋采用Φ32钢筋，间距10cm；通长筋采用Φ16钢筋，间距10cm；插入筋采用Φ16钢筋，间距10cm；箍筋采用Φ14钢筋，间距10cm。

1.2编制依据

在本施工方案的编制过程中，主要以下列几项为依据：

1、大连南部滨海大道东端桥隧建设工程隧道第二标段箱涵设计图纸。

2、现行国家有关规范、规程和标准

1）、《建设工程安全生产技术》.06

2）、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99

3）、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-

4）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

5）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-

6）、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-

7）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

8）、《建筑施工手册第四版》中国建筑工业出版社.09

第二章支架及模板施工

2.1施工分块及分层概括

箱涵为上下双箱结构，为有效的减少混凝土的温度应力和收缩应力，并综合考虑质量、进度、施工顺序等因素，将主体结构进行分层、分块施工。

分层施工缝位置详见附图：

箱涵分层浇筑示意图。

分块施工原则为每块长度约为10m，并尽可能的照顾到箱涵内通车的便利性，按以上原则箱涵主体结构将分成7块进行施工，由南往北分别为第一至第七块，其中最大一块长度为12m，最小一块长度为9.1m。

2.2施工场地平面布置及支架基础情况

模板、支架等材料的吊装采用QTZ63塔吊吊装，根据塔吊位置及材料位置计算得出塔吊吊装最小吨位为1.5t。

脚手架直接搭设在底板结构上，中、顶板施工时支架直接搭设在中板结构上，且结构底板或中板在施工时预留钢筋头与钢管支架连接，支架基础受力情况好。

2.3模板构件的选取要求

模板构件选用：

18mm厚胶合模板，P6015钢模板，φ48×3.5碗扣式脚手架钢管、φ48×3.5钢管及配套顶托，M22对拉杆，100×100mm木枋，工字钢及其它建筑材料。

所选用的材料质量需符合现行国家标准规定。

钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。

钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。

扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。

　　①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测。

对不合格品禁止使用。

②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。

③新、旧扣件均进行防锈处理。

2.4模板体系设计情况

箱涵底板均采用厚为18mm的竹胶板，面板尺寸1.2m×2.4m，以适应立杆布置间距，面板直接钉在纵向方木上.纵向方木采用150×150mm方木，间距与立杆纵向间距一致；横向方木采用100×100mm的方木置于纵向150×150mm方木上，间距为0.25m。

在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。

为保证箱涵底板倒角处砼线型顺畅，在竖向支撑内与腹板底部顺线路方向布置一条100×150mm方木，方木钉在底模横向方木上，并与斜支撑顶紧。

侧墙模板采用60×150组合钢模板，模板竖向后背120×140mm方木，间距60cm；横向背C10双拼槽钢，间距60cm。

对拉杆采用M22对拉杆，间距60cm*60cm。

支架采用Φ48*3.5mm碗扣式脚手架搭设，支架下设置底托及横向方木，用于加强支架基础承载力。

支架布置立杆纵向间距0.6m，横向间距为0.6m，步距0.6m；支架外围四周设剪刀撑，内部沿箱涵纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，支架高度经过可调托座和可调底座调节,可调长度小于15cm。

脚手架下方设置行车通道，采用I45b工字钢门架拼接而成，门架主要设置在基坑与联络道夹角处，车辆经过行车道进入基坑及隧道，行车通道净宽4.75m，净高4.9m。

2.5砼浇筑顺序

混凝土采用汽车泵来浇筑，采用水平浇筑顺序法，每层浇筑50cm，施工过程中注意严禁超高。

砼浇筑顺序及浇筑速度直接影响到模板及支架体系受力情况，合理安排砼浇筑的顺序及浇筑速度是保证支架体系安全的一个重要环节。

每块砼浇筑采取边墙由两端对称平行施工，中、顶板则按两端墙侧同时往板中间浇筑施工，且在浇筑板前先将立柱的混凝土浇筑掉，及时养护保证强度后能够给侧墙浇筑时提供水平杆对顶的支点，及时拆除立柱模板，将立柱四周的水平杆用U型托支顶在木坊上，木坊与立柱紧密贴紧，保证浇注侧墙时能够提供支点。

混凝土浇筑时保证对称浇筑。

2.6模板体系拆除

1、侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除非承重模板；底模，应在混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除，同时应该注意在整体拆除模板时，应先拆负一层，然后再拆除负二层。

保证安全。

2、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、在拆除板的模板时应先松开梁下的脚手架顶托，缓慢释放荷载，然后先拆除板的模板，最后再拆除梁的模板，梁板拆除时由中间向两边拆，侧墙拆除时由上向下拆。

拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土达到拆模强度时方可拆除。

3、顶板拆除模板时，首先松动模板顶托，拆除外楞方木，并拆除模板。

拆除模板应一次全部拆除完毕，模板拆除后，逐步拆除支顶架直至全部拆除完毕。

4、因侧墙模板拆除比中、顶板模板拆除较早，侧墙及内外楞拆除以后，需将支顶架的顶托重新调长，支顶固定在侧墙上，且支顶需牢固，而且及时养护，防止侧墙出现裂隙。

5、拆除顺序，墙体先松动对拉螺栓螺母，依次拆除螺母、横竖楞及模板，拆除定型钢模板时必须临时固定，如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板或用大锤砸模板。

6、拆下的模板应指定地点堆放，并做到及时清理、维修及刷涂隔离剂，以备待用。

第三章模板支撑体系计算

3.1顶板荷载计算

普通处（偏于保守考虑，砼容重取为25KN/m3，其它值按照路桥计算手册进行取值）

每米顶板砼重量:

q1=1.3×25=32.5kpa（每平米承受砼1.3方）

施工荷载:

q2=2.5Kpa

每米钢筋重量:

q3=2.2×3.5=7.7kpa（3.5KN/m2）（计算钢筋重）

振捣荷载:

q4=2kpa

模板荷载:

q3=1.5kpa

倾捣砼时冲击荷载:

q6=2kpa

故总的面荷载:

q=1.2×（q1+q2+q4+q3）+1.4×（q4+q6）

=1.2×（32.5+7.7+2+1.5）+1.4×（2.5+2）=58.74kpa

3.1.1碗扣式满堂支架验算

本施工方案支架采用Φ48×3.5（Q235）碗扣式脚手架搭设，支架下设置底托及横向方木，用于加强支架基础承载力。

钢管纵间距为0.9cm、横间距为0.6cm，步距按照0.6m进行布置，立杆按受压杆件计算，横杆按受弯杆件进行计算：

⑴立杆计算（按细长杆计算）：

a.力学计算图式

b.力学参数及符号意义

q=58.74Kpa（面荷载）。

N－立杆轴向力计算值（KN）,由于立杆间距为0.6×0.9,则单根钢管受力N=58.74×0.6×0.9=31.72KN。

A－立杆横截面面积（mm2）,Φ48×3.5（Q235）型：

A＝4.89×102mm2，惯性矩I＝1.215×105mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3。

可按表1查取。

表1扣件式钢管截面特性

外径

d（mm）

壁厚

t（mm）

截面积A（mm2）

惯性矩I（mm4）

抵抗矩W（mm3）

回转半径

i（mm）

每米长自重（N）

48

3.5

4.89*102

1.219*105

5.08*103

15.78

38.4

-立杆轴心受压构件纵向弯曲系数。

查计算手册求得。

［σ］－钢材抗压强度值，现取为140Mpa-公路桥涵设计规范。

λ－长细比。

c.验算

查表求得＝1.02-0.55（（λ+20）/100）2=0.694

＜［σ］=140Mpa

结论：

立杆布局按60×90㎝布置，受力要求满足，受力要求同样满足。

⑵横杆计算：

由于大横杆和小横杆受力与纵杆变形产生的弯矩有关，纵杆主要为轴心受压构件，一般情况不会产生弯矩。

故不作横杆受力计算。

3.1.2纵向方木分配梁检算

本施工方案中箱梁底模底面纵向分配梁采用15×15方木（落叶松）,间距0.6m,则每根方木承受荷载转化为匀布线荷载为：

q线=58.74×0.6=35.244KN/m

根据受力情况,其受力模型简化为受均布荷载的简支梁（图二）:

W=bh2/6=1/6×15×152=562.5cm3I=bh3/12=1/12×15×153=4218.75cm4

受力图

Mmax=KN·mQ=15.86KN

⑴抗弯承载能力检算：

＜［σ］＝11Mpa（木材抗弯强度）

⑵抗剪能力检算:

根据材料力学中矩形截面梁公式得

τmax==1.058MPa＜[τ]=1.6MPa（木材抗剪强度）

⑶挠度检算：

取挠度［f］＝L/400=900/400=2.25㎜

＜［f］＝600/400=1.5㎜

3.1.3横向方木检算

横向方木底采用10×10cm方木（落叶松）,按间距0.25m布置在纵向方木上。

如下图：

q线=58.74×0.6=35.244KN/m

受力图

W=1/6×bh2=1/6×10×102=167cm3I=1/12×bh2=1/12×10×103=833cm4

Mmax=KN·mQ=10.57KN

⑴抗弯承载能力检算：

＜［σ］＝11Mpa（木材抗弯强度）

⑵抗剪能力检算:

根据材料力学中矩形截面梁公式得

0τmax==1.586MPa＜[τ]=1.6MPa（木材抗剪强度）`4

⑶挠度检算：

取挠度［f］＝L/400=600/400=1.5㎜

＜［f］＝L/400=1.5㎜

3.1.4、模板计算（按单向板计算）

模板（面板自重忽略不计）横向间距为0.60m，纵向间距为0.25m,面板采用胶合板，铺设在纵向间距0.25m的方木上，按照最不利位置计算。

由前面计算得，最不利荷载为q＝58.74Kpa

则每米上荷载为q线＝58.74×1.0=58.74KN/m

Q=58.74*0.25=14.685KN/m

如图所示跨中最大弯矩M=

临时方木结构采用A—4材，其容许弯应力[w]=13Mpa。

则有

模板需要的截面模量：

W=

按照保守考虑假定模板的宽度为0.9m，根据W、b得h为：

h=

经计算得，模板