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D．常变体系
9.图示体系的几何组成为：
10.
图示体系是几何不变体系。
（×
）
11.
图示体系按三刚片法则分析，三铰共线，故为几何瞬变体系。
12.
图示体系为几何瞬变。
13.在图示体系中，去掉其中任意两根支座链杆后，所余下部分都是几何不变的。
14.
图示体系为几何可变体系。
15.
16.
第三章静定结构的内力计]
1.静定结构在支座移动时，会产生：
（C）
A.内力
B.应力
C.刚体位移
D.变形。
2.静定结构有变温时：
A.无变形，无位移，无内力
B.有变形，有位移，有内力
C.有变形，有位移，无内力
D.无变形，有位移，无内力。
3.图示两桁架结构杆AB的内力分别记为和。
则二者关系为：
>
N2<
N2
=N2=-N2
4.图示结构在所示荷载作用下，其A支座的竖向反力与B支座的反力相比为：
（B）
A.前者大于后者
B.二者相等,方向相同
C.前者小于后者
D.二者相等,方向相反
5.在静定结构中，除荷载外，其它因素如温度改变，支座移动等，（：
C）
A.均会引起内力
B.均不引起位移
C.均不引起内力
D.对内力和变形没有影响。
6.图示结构CD杆的内力是:
（B）
C.－P/2
2
7.图示结构截面A的弯矩（以下侧受拉为正）是：
B.－mC.－2m
8.图示结构杆BC的轴力NBC是：
2B.－P
9.
图示桁架由于制造误差AB杆短了3cm，装配后AB杆将被拉长。
图示梁上的荷载P将使CD杆产生内力。
图示拱在荷载作用下,NDE为30kN。
图示结构BC杆B端弯矩（下边受拉为正）MBC=ql2/2。
13.
图示结构中的反力H=2kN。
第四章静定结构的位移计算
1.图示梁上，先加P1，A、B两点挠度分别为⊿1、⊿2,再加P2，挠度分别增加⊿1’和⊿2’，则P1做的总功为：
A.P1⊿1/2
B.P1（⊿1+⊿1’）/2
C.P1（⊿1+⊿1’）
D.P1⊿1/2+P1⊿1’
2.按虚力原理所建立的虚功方程等价于：
A.静力方程
B.物理方程
C.平衡方程
D.几何方程。
3.导出单位荷载法的原理：
A.虚位移原理
B.虚力原理
C.叠加原理
D.静力平衡条件。
4.图示伸臂粱，温度升高t1>
t2，则C点和D点的位移：
A.都向下
B.都向上
点向上，D点向下
点向下,D点向上
5.图示梁A点的竖向位移为（向下为正）：
（24EI）
（16EI）
（96EI）
D.5Pl3/（48EI）
6.
图示刚架B点水平位移△BH为：
7.求图示梁铰C左侧截面的转角时，其虚拟状态应取（C）
8.图示刚架，EI=常数，各杆长为l，A截面的转角为：
（24EI）（顺时针）
（6EI）（顺时针）
（48EI）（顺时针）
（12EI）（顺时针）
9.图示结构EI=常数，C点的水平位移（←）为:
（D）
（EI）
10.图示组合结构，若CD杆（EA=常数）制造时做短了⊿，则E点的竖向位移为：
A.向上
B.向下
C.等于零
D.不定，取决于杆CD的EA值
11.图示结构（EI=常数），F截面转角（以顺时针为正）为:
（A）
A.qa3/3EI
3EI
C.qa2/EI
EI
图示结构各杆温度均匀升高t度，且已知EI和EA均为常数，线膨胀系数为α，则D点的竖向向下位移⊿DV为：
图示简支梁，当P1=1，P2=0时，1点的挠度为EI，2点挠度为EI。
当P1=0，P2=1时，则1点的挠度为EI。
图示梁AB在所示荷载作用下的M图面积为ql3/3。
图示桁架中,杆CD加工后比原尺寸短一些，装配后B点将向右移动。
图示结构中B点的挠度不等于零。
17.
图示结构A截面的转角为φA=Pa2/2EI（×
18.
图示混合结构，在荷载作用下，D点的竖向位移⊿DV=0。
第五章力法
1.力法方程是沿基本未知量方向的：
A．力的平衡方程
B．位移为零方程
C．位移协调方程
D．力的平衡及位移为零方程。
2.超静定结构在荷载作用下的内力和位移计算中，各杆的刚度应为：
A．均用相对值
B．均必须用绝对值
C．内力计算用绝对值，位移计算用相对值
D．内力计算可用相对值，位移计算须用绝对值。
3.图示对称结构EI=常数，中点截面C及AB杆内力应满足：
（C）。
≠0,Q=0,N≠0,NAB≠0
=0,Q≠0,N=0,NAB≠0
=0,Q≠0,N=0,NAB=0
≠0,Q≠0,N=0,NAB=0
4.图示结构的超静定次数为：
A．5次
B．8次
C．12次
D．7次
5.
图中取A的竖向和水平支座反力为力法的基本未知量X1（向上）和X2（向左），则柔度系数：
A．δ11>
0,δ22<
B．δ11<
0,δ22>
C．δ11<
D．δ11>
6.图a结构的最后弯矩图为：
（：
A）
A．图bB．图c
C．图dD．都不对
7.图示结构EI=常数，在给定荷载作用下，QAB为：
A．-10kN
B．0
C．5kN
D．-5kN
8.
图示梁用力法计算时，计算最简单的基本体系为图：
9.图a结构，取图b为力法基本体系，EI=常数，1为：
3EIEI
EI3EI
图示结构的超静定次数为4。
11.在荷载作用下，超静定结构的内力与EI的绝对值大小有关。
）
图b所示结构可作图a所示结构的基本体系。
图示桁架各杆EA相同，C点受水平荷载P作用，则AB杆内力NAB=P/2。
图示结构，设温升t1>
t2，则支座反力RA与RC方向向上，而RB必须向下。
图a所示结构的图如图b所示。
EI=常数。
图示对称桁架，各杆EA，l相同，NAB=P/2。
答题：
对.错.（已提交）
第六章位移法
1.
在位移法基本方程中，系数γij代表：
=1时，在附加约束i处产生的约束力
B.只有Zj时，由于Zj=1在附加约束i处产生的约束力
=1在附加j处产生的约束力
D.只有Zi时，由于Zi=1在附加约束j处产生的约束力
2.图示结构用位移法求解时，未知数个数为：
3.在常用超静定杆系结构中，不能用位移法求解的结构是：
A.桁架
B.拱
C.组合结构
D.均可求解。
4.用位移法求解图示结构时，独立的结点角位移和线位移未知数数目分别为：
3,3
2,2
5.用位移法计算图示结构内力时，基本未知量数目为：
6.用位移法计数图示结构的基本未知数数目是：
7.计算刚架时，位移法的基本结构是：
A.超静定铰结体系
B.单跨超静定梁的集合体
C.单跨静定梁的集合体
D.静定刚架。
图（a）对称结构可简化为图（b）来计算。
9.
图示结构横梁无弯曲变形，故其上无弯矩。
10.位移法未知量的数目与结构的超静定次数有关。
11.位移法的典型方程与力法的典型方程一样，都是变形谐调方程。
（×
）
12.用位移法可以计算超静定结构，也可以计算静定结构。
图b为图a用位移法求解时的基本体系和基本未知量Z1,Z2，其位移法典型方程中的自由项R1P=0,R2P=P。
图示结构a用位移法求解时，3图应如图b形状。
图示结构用位移法求解时，Z1=Pl3/30EI（→）。
图示结构用位移法计算得AB杆轴力为NAB=21P/16（压）（EI=常数）。
图示结构在荷载作用下的弯矩图形状是正确的。
第七章力矩分配法
1.?
在力矩分配法的计算中，当放松某个结点时，其余结点所处状态为（?
?
）。
（A）?
全部放松；
（B）?
必须全部锁紧；
（C）?
相邻结点放松；
（D）?
相邻结点锁紧。
参考答案：
D
2.?
力矩分配法中的分配弯矩等于（?
固端弯矩；
远端弯矩；
不平衡力矩（即约束力矩）乘以分配系数再改变符号；
固端弯矩乘以分配系数。
C
3.?
等直杆件AＢ的弯矩传递系数（）。
（A）与B端支承条件及杆件刚度有关；
（B）只与B端支承条件有关；
（C）与A，B端支承条件有关；
（D）只与A端支承条件有关。
B
4.?
汇交于某结点各杆端的力矩分配系数之比等于各杆（?
线刚度之比；
抗弯刚度之比；
劲度系数（转动刚度）之比；
传递系数之比。
5.?
图示结构汇交于A的各杆件抗弯劲度系数之和为，则AB杆A端的分配系数为（）。
（A）=4/；
（B）=3/；
（C）=2/；
（D）=/。
6.?
图示各结构杆件的E、I、l均相同，上图杆件的劲度系数（转动刚度）与下列哪个图的劲度系数（转动刚度）相同。
（）
7.?
若用力矩分配法计算图示刚架，则结点A的不平衡力矩（约束力矩）为（）。
（A）；
（B）；
（C）；
（D）。
8.?
力矩分配法中的分配系数、传递系数与外来因素（荷载、温度变化等）有关。
（?
）?
×
9.?
转动刚度（杆端劲度）S只与杆件线刚度和其远端的支承情况有关。
对.
错.（已提交）
10.?
力矩分配法仅适用于解无线位移结构。
11.?
图示杆AB与CD的EI，l相等，但A端的劲度系数（转动刚度）大于C端的劲度系数（转动刚度）。
12.
图示连续梁，用力矩分配法求得杆端弯矩。
13.
图示刚架可利用力矩分配法求解。
14.
图示结构给出的力矩分配系数是正确的。
（ ）
15.
用力矩分配法计算图示结构时，杆端AC的分配系数=18/29。
（×
第八章力矩分配法
1.
梁的绝对最大弯矩表示在一定移动荷载作用下（
（A）
梁某一截面的最大弯矩；
（B）
梁某一截面绝对值最大的弯矩；
（C）
当移动荷载处于某一最不利位置时相应的截面弯矩；
（D）
梁所有截面最大弯矩中的最大值。
2.
欲使支座B截面出现弯矩最大值，梁上均布荷载的布局应为（ ）。
3.
图示结构中截面E弯矩影响线形状为（）。
4.
间接与直接荷载作用下的影响线的相同与不同之点是（
间接荷载是沿主梁上的纵梁移动；
间接荷载作用下的影响线不能用静力法绘制；
间接荷载作用下影响线在结点处的竖标与直接荷载作用下的相等；
差异是在每一
纵梁范围里间接荷载作用下的影响线是一条直线；
直接荷载是沿主梁移动。
5.
图示结构影响线已作出如图所示，其中竖标是（）。
（A）P=1在E时，D截面的弯矩值；
（B）P=1在C时，E截面的弯矩值；
（C）P=1在E时，B截面的弯矩值；
（D）P=1在E时，C截面的弯矩值。
6.
当单位荷载P=1在图示简支梁的CB段上移动时，C截面剪力Q的影响线方程为（）。
（A）x/l；
（B）-x/l；
（C）-（l-x）/l；
（D）（l-x）/l。
7.
据影响线的定义，图示悬臂梁C截面的弯矩影响线在C点的纵标为（）。
（A）0；
（B）-3m；
（C）-2m；
（D）-1m。
A
8.
图示结构，影响线（下侧受拉为正）D处的纵标为（）。
（B）l；
（C）-l；
（D）2。
9.
图示结构影响线的AC段纵标不为零。
10.
影响线是用于解决活载作用下结构的计算问题，它不能用于恒载作用下的计算。
（
）
11.
图示梁K截面的影响线、影响线形状如图a、b所示。
简支梁跨中C截面弯矩影响线的物理意义是荷载作用在截面C的弯矩图形。
（ ）
静定结构及超静定结构的内力影响线都是由直线组成。
图a中P为静荷载，图b为a中截面C的弯矩影响线，则图a中。
图示梁的绝对最大弯矩发生在距支座Am处。
（ ）
16.
用机动法作得图a所示结构影响线如图b。
17.
图示结构的影响线如图b所示。
（ ）
18.
图示结构QB左影响线上的最大纵距为-1。
19.
图a所示桁架的影响线如图b。
第九章结构的动力计算
图示三个主振型形状及其相应的圆频率，三个频率的关系应为：
A．；
B．；
C．；
D．。
体系的跨度、约束、质点位置不变，下列哪种情况自振频率最小：
A．质量小，刚度小；
B．质量大，刚度大；
C．质量小，刚度大；
D．质量大，刚度小。
A.B.C.D.（已提交）
图示下列体系作动力计算时，内力和位移动力系数相同的体系为：
设直杆的轴向变形不计，图示体系的动力自由度为：
A．1；
B．2；
C．3；
D．4。
若要减小受弯结构的自振频率，则应使：
A．EI增大，m增大；
B．EI减少，m减少；
C．EI减少，m增大；
D．EI增大，m减少。
图示体系的自振频率为：
图示体系不计阻尼的稳态最大动位移，其最大动力弯矩为：
图示体系设为自振频率）可如下计算稳态动位移。
动力位移总是要比静力位移大一些。
体系的动力自由度与质点的个数不一定相等。
下图所示动力体系，1点的位移和弯矩的动力系数相同。
单自由度体系如图，，欲使顶端产生水平位移，需加水平力，则体系的自振频率。
图a体系的自振频率比图b的小。
不计阻尼时，图示体系的自振频率。
图示桁架的自振频率为。
（杆重不计）
不计杆件质量和阻尼影响，图示体系（EI=常数）的运动方程为：
，其中。
已知图示体系的，则其振幅为
。
第十章矩阵位移法
图示结构，用矩阵位移法计算时的未知量数目为：
A．9；
B．5；
C．10；
D．6。
（）
平面杆件结构一般情况下的单元刚（劲）度矩阵，就其性质而言，是：
A．非对称、奇异矩阵；
B．对称、奇异矩阵；
C．对称、非奇异矩阵；
D．非对称、非奇异矩阵。
已知图示刚架各杆EI=常数，当只考虑弯曲变形，且各杆单元类型相同时，
采用先处理法进行结点位移编号，其正确编号是：
单元杆端力列阵按轴力、剪力、弯矩顺序排列，杆端位移列阵按轴向线位移、垂直轴线的线位移、角位移顺序排列时，则局部坐标下单元刚度矩阵中的等于：
结构刚度矩阵是对称矩阵，即有，这可由位移互等定理得到
证明。
局部坐标系单元刚度矩阵和整体坐标系单元刚度矩阵均为对称矩阵。
在刚度法方程中，当结构刚度矩阵是n阶方阵时，不论结构上的荷载情况如何，结点荷载列阵也必须是n阶列阵。
图示梁结构刚度矩阵的元素。
图示连续梁的自由结点位移列阵，则综合结点荷载列阵中元素。
图示连续梁的自由结点位移编号如图所示，则其结构刚度矩阵中的元素。
已用矩阵位移法求得图a所示结构单元③的杆端力（整体坐标）
为（单位：
kN，kN·
m），则单元③的弯
矩图为图b。
图示连续梁的等效结点荷载列阵为下式。
图示连续梁EI=常数，与结点B的角
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