基础课程设计样本独立基础文档格式.docx

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HRB400fy=360N/mm2

3.计算信息

结构重要性系数:

γo=1.0

基础埋深:

dh=2.000m

纵筋合力点至近边距离:

as=40mm

基础及其上覆土的平均容重:

γ=20.000kN/m3

最小配筋率:

ρmin=0.150%

4.作用在基础顶部荷载标准组合值

F=1759.100kN

Mx=11.500kN*m

My=12.300kN*m

Vx=0.700kN

Vy=0.700kN

ks=1.35

Fk=F/ks=1759.100/1.35=1303.037kN

Mxk=Mx/ks=11.500/1.35=8.519kN*m

Myk=My/ks=12.300/1.35=9.111kN*m

Vxk=Vx/ks=0.700/1.35=0.519kN

Vyk=Vy/ks=0.700/1.35=0.519kN

5.修正后的地基承载力特征值

fa=180.000kPa

四、计算参数

1.基础总长Bx=B1+B2=1.550+1.550=3.100m

2.基础总宽By=A1+A2=1.550+1.550=3.100m

3.基础总高H=h1+h2=0.250+0.250=0.500m

4.底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.250+0.250-0.040=0.460m

5.基础底面积A=Bx*By=3.100*3.100=9.610m2

6.Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.100*3.100*2.000=384.400kN

G=1.35*Gk=1.35*384.400=518.940kN

五、计算作用在基础底部弯矩值

Mdxk=Mxk-Vyk*H=8.519-0.519*0.500=8.259kN*m

Mdyk=Myk+Vxk*H=9.111+0.519*0.500=9.370kN*m

Mdx=Mx-Vy*H=11.500-0.700*0.500=11.150kN*m

Mdy=My+Vx*H=12.300+0.700*0.500=12.650kN*m

六、验算地基承载力

1.验算轴心荷载作用下地基承载力

pk=（Fk+Gk）/A=（1303.037+384.400）/9.610=175.592kPa【①5.2.2-2】

因γo*pk=1.0*175.592=175.592kPa≤fa=180.000kPa

轴心荷载作用下地基承载力满足要求

2.验算偏心荷载作用下的地基承载力

exk=Mdyk/（Fk+Gk）=9.370/（1303.037+384.400）=0.006m

因|exk|≤Bx/6=0.517mx方向小偏心,

由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导

Pkmax_x=（Fk+Gk）/A+6*|Mdyk|/（Bx2*By）

=（1303.037+384.400）/9.610+6*|9.370|/（3.1002*3.100）

=177.479kPa

Pkmin_x=（Fk+Gk）/A-6*|Mdyk|/（Bx2*By）

=（1303.037+384.400）/9.610-6*|9.370|/（3.1002*3.100）

=173.705kPa

eyk=Mdxk/（Fk+Gk）=8.259/（1303.037+384.400）=0.005m

因|eyk|≤By/6=0.517my方向小偏心

Pkmax_y=（Fk+Gk）/A+6*|Mdxk|/（By2*Bx）

=（1303.037+384.400）/9.610+6*|8.259|/（3.1002*3.100）

=177.255kPa

Pkmin_y=（Fk+Gk）/A-6*|Mdxk|/（By2*Bx）

=（1303.037+384.400）/9.610-6*|8.259|/（3.1002*3.100）

=173.928kPa

3.确定基础底面反力设计值

Pkmax=（Pkmax_x-pk）+（Pkmax_y-pk）+pk

=（177.479-175.592）+（177.255-175.592）+175.592

=179.142kPa

γo*Pkmax=1.0*179.142=179.142kPa≤1.2*fa=1.2*180.000=216.000kPa

偏心荷载作用下地基承载力满足要求

七、基础冲切验算

1.计算基础底面反力设计值

1.1计算x方向基础底面反力设计值

ex=Mdy/（F+G）=12.650/（1759.100+518.940）=0.006m

因ex≤Bx/6.0=0.517mx方向小偏心

Pmax_x=（F+G）/A+6*|Mdy|/（Bx2*By）

=（1759.100+518.940）/9.610+6*|12.650|/（3.1002*3.100）

=239.597kPa

Pmin_x=（F+G）/A-6*|Mdy|/（Bx2*By）

=（1759.100+518.940）/9.610-6*|12.650|/（3.1002*3.100）

=234.501kPa

1.2计算y方向基础底面反力设计值

ey=Mdx/（F+G）=11.150/（1759.100+518.940）=0.005m

因ey≤By/6=0.517y方向小偏心

Pmax_y=（F+G）/A+6*|Mdx|/（By2*Bx）

=（1759.100+518.940）/9.610+6*|11.150|/（3.1002*3.100）

=239.295kPa

Pmin_y=（F+G）/A-6*|Mdx|/（By2*Bx）

=（1759.100+518.940）/9.610-6*|11.150|/（3.1002*3.100）

=234.803kPa

1.3因Mdx≠0Mdy≠0

Pmax=Pmax_x+Pmax_y-（F+G）/A

=239.597+239.295-（1759.100+518.940）/9.610

=241.842kPa

1.4计算地基净反力极值

Pjmax=Pmax-G/A=241.842-518.940/9.610=187.842kPa

Pjmax_x=Pmax_x-G/A=239.597-518.940/9.610=185.597kPa

Pjmax_y=Pmax_y-G/A=239.295-518.940/9.610=185.295kPa

2.柱对基础的冲切验算

2.1因（H≤800）βhp=1.0

2.2x方向柱对基础的冲切验算

x冲切面积Alx=max（（A1-hc/2-ho）*（bc+2*ho）+（A1-hc/2-ho）2,（A2-hc/2-ho）*（bc+2*ho）+（A2-hc/2-ho）2

=max（（1.550-0.400/2-0.460）*（0.400+2*0.460）+（1.550-0.400/2-0.460）2,（1.550-0.400/2-0.460）*（0.400+2*0.460）+（1.550-0.400/2-0.460）2）

=max（1.967,1.967）

=1.967m2

x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.967*187.842=369.467kN

γo*Flx=1.0*369.467=369.47kN

因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho（6.5.5-1）

=0.7*1.000*1.43*860*460

=396.00kN

x方向柱对基础的冲切满足规范要求

2.3y方向柱对基础的冲切验算

y冲切面积Aly=max（（B1-bc/2-ho）*（hc+2*ho）+（B1-bc/2-ho）2,（B2-bc/2-ho）*（hc+2*ho）+（B2-bc/2-ho）2）

=max（（1.550-0.400/2-0.460）*（0.400+2*0.460）+（1.550-0.400-0.460）2/2,（1.550-0.400/2-0.460）*（0.400+2*0.460）+（1.550-0.400-0.460）2/2）

y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.967*187.842=369.467kN

γo*Fly=1.0*369.467=369.47kN

因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho（6.5.5-1）

=0.7*1.000*1.43*860.000*460

=396.00kN

y方向柱对基础的冲切满足规范要求

八、基础受剪承载力验算

1.计算剪力

pk=（Fk+Gk）/A=（1303.0+384.4）/9.6=175.6kPa

A'

=（A1+A2）*（max（B1,B2）-0.5*bc）

=（1550+1550）*（max（1550,1550）-0.5*400）

=4.18m2

Vs=A'

*pk=4.18*175.6=734.9kN

基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！

九、柱下基础的局部受压验算

因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

十、基础受弯计算

双向受弯

因ex≤Bx/6=0.517mx方向小偏心

a=（Bx-bc）/2=（3.100-0.400）/2=1.350m

Pj1=（Bx-a）*（Pmax_x-Pmin_x）/Bx+Pmin_x-G/A

=（3.100-1.350）*（239.597-234.501）/3.100+234.501-518.940/9.610

=183.378kPa

因ey≤By/6=0.517my方向小偏心

a=（By-hc）/2=（3.100-0.400）/2=1.350m

Pj2=（By-a）*（Pmax_y-Pmin_y）/By+Pmin_y-G/A

=（3.100-1.350）*（239.295-234.803）/3.100+234.803-518.940/9.610

=183.339kPa

βx=1.025

βy=1.025

MI=1/48*βx*（Bx-bc2*（2*By+hc）*（Pj1+Pjmax_x）

=1/48*1.025*（3.100-0.400）2*（2*3.100+0.400）*（183.378+185.597）

=378.99kN*m

MII=1/48*βy*（By-hc）2*（2*Bx+bc）*（Pj2+Pjmax_y）

=1/48*1.025*（3.100-0.400）2*（2*3.100+0.400）*（183.339+185.295）

=378.64kN*m

十一、计算配筋

1.计算基础底板x方向钢筋

Asx=γo*MI/（0.9*ho*fy）

=1.0*378.99*106/（0.9*460.000*360）

=2542.9mm2

Asx1=Asx/By=2542.9/3.100=820mm2/m

Asx1=max（Asx1,ρmin*H*1000）

=max（820,0.150%*500*1000）

=820mm2/m

选择钢筋14@180,实配面积为855mm2/m。

2.计算基础底板y方向钢筋

Asy=γo*MII/（0.9*ho*fy）

=1.0*378.64*106/（0.9*460.000*360）

=2540.5mm2

Asy1=Asy/Bx=2540.5/3.100=820mm2/m

Asy1=max（Asy1,ρmin*H*1000）

JC-2锥形基础计算

JC-2计算类型:

验算截面尺寸

基础端部高度h1=300mm

基础根部高度h2=250mm

基础长度B1=1650mmB2=1650mm

基础宽度A1=1650mmA2=1650mm

F=2043.400kN

Mx=15.300kN*m

My=16.500kN*m

Vx=0.000kN

Vy=0.000kN

Fk=F/ks=2043.400/1.35=1513.630kN

Mxk=Mx/ks=15.300/1.35=11.333kN*m

Myk=My/ks=16.500/1.35=12.222kN*m

Vxk=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kN

Vyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN

1.基础总长Bx=B1+B2=1.650+1.650=3.300m

2.基础总宽By=A1+A2=1.650+1.650=3.300m

3.基础总高H=h1+h2=0.300+0.250=0.550m

4.底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.300+0.250-0.040=0.510m

5.基础底面积A=Bx*By=3.300*3.300=10.890m2

6.Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.300*3.300*2.000=435.600kN

G=1.35*Gk=1.35*435.600=588.060kN

Mdxk=Mxk-Vyk*H=11.333-0.000*0.550=11.333kN*m

Mdyk=Myk+Vxk*H=12.222+0.000*0.550=12.222kN*m

Mdx=Mx-Vy*H=15.300-0.000*0.550=15.300kN*m

Mdy=My+Vx*H=16.500+0.000*0.550=16.500kN*m

pk=（Fk+Gk）/A=（1513.630+435.600）/10.890=178.993kPa【①5.2.2-2】

因γo*pk=1.0*178.993=178.993kPa≤fa=180.000kPa

exk=Mdyk/（Fk+Gk）=12.222/（1513.630+435.600）=0.006m

因|exk|≤Bx/6=0.550mx方向小偏心,

=（1513.630+435.600）/10.890+6*|12.222|/（3.3002*3.300）

=181.033kPa

=（1513.630+435.600）/10.890-6*|12.222|/（3.3002*3.300）

=176.952kPa

eyk=Mdxk/（Fk+Gk）=11.333/（1513.630+435.600）=0.006m

因|eyk|≤By/6=0.550my方向小偏心

=（1513.630+435.600）/10.890+6*|11.333|/（3.3002*3.300）

=180.885kPa

=（1513.630+435.600）/10.890-6*|11.333|/（3.3002*3.300）

=177.100kPa

=（181.033-178.993）+（180.885-178.993）+178.993

=182.925kPa

γo*Pkmax=1.0*182.925=182.925kPa≤1.2*fa=1.2*180.000=216.000kPa

ex=Mdy/（F+G）=16.500/（2043.400+588.060）=0.006m

因ex≤Bx/6.0=0.550mx方向小偏心

=（2043.400+588.060）/10.890+6*|16.500|/（3.3002*3.300）

=244.395kPa

=（2043.400+588.060）/10.890-6*|16.500|/（3.3002*3.300）

=238.885kPa

ey=Mdx/（F+G）=15.300/（2043.400+588.060）=0.006m

因ey≤By/6=0.550y方向小偏心

=（2043.400+588.060）/10.890+6*|15.300|/（3.3002*3.300）

=244.195kPa

=（2043.400+588.060）/10.890-6*|15.300|/（3.3002*3.300）

=239.086kPa

=244.395+244.195-（2043.400+588.060）/10.890

=246.949kPa

Pjmax=Pmax-G/A=246.949-588.060/10.890=192.949kPa

Pjmax_x=Pmax_x-G/A=244.395-588.060/10.890=190.395kPa

Pjmax_y=Pmax_y-G/A=244.195-588.060/10.890=190.195kPa

=max（（1.650-0.400/2-0.510）*（0.400+2*0.510）+（1.650-0.400/2-0.510）2,（1.650-0.400/2-0.510）*（0.400+2*0.510）+（1.650-0.400/2-0.510）2）

=max（2.218,2.218）

=2.218m2

x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.218*192.949=428.039kN

γo*Flx=1.0*428.039=428.04kN

=0.7*1.000*1.43*910*510

=464.56kN

y冲切面积Aly=max（（B1-bc/2-ho）*（hc+2*ho）+（B1-bc/2-ho）2,（B2-bc/2-ho）*（