模板施工方案Word文档格式.docx
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400×
750
650×
⑧门卫
4.2
3.6
200×
300
⑨管理室
450
二、编制依据
（1）中华人民共和国《工程建设标准强制性条文》
（2）上海市《工程建设地方标准强制性条文》
（3）上海市《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-016-2004
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
（5）《上海市施工现场安全生产保证体系》（DBJ08-903-2003）
（6）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
（7）本工程施工图纸
三、施工准备
3.1技术准备
（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。
（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。
（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。
3.2材料选择
3.2.1设计要求
在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
3.2.2模板材料
（1）框架柱模板：
采用18mm厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50×
100方木，加固采用双￠48×
3.5钢管围檩￠14对拉螺栓进行@500加固，用“3”型卡子固定在双钢管上进行加固。
柱与柱之间采用拉通线检查验收。
柱模板缝拼接严密，以减少漏浆。
（2）顶板及梁模板：
采用18mm厚木胶合板和50×
100木方现场拼制，￠48钢管满堂脚手架，由立杆、横杆、支座、支托组成。
上部水平钢管做主楞，50×
100木方作次楞，顶撑间距900mm和1200mm。
（3）楼梯
本工程楼梯采用木胶合板，木方作楞，钢管顶撑。
3.3材料计划
序号
材料
规格
备注
18木胶合板
910×
1820
若干
1220×
2440
木方
50×
100
4
U托
5
钢管
￠48
不同长度若干
6
扣件
十字、套接、转向
7
脱模剂
8
3型卡
9
止水螺杆
10
止水螺栓
11
螺帽
12
圆钢
￠12、￠14
13
铁钉
2寸、3寸
材料计划一览表
3.4中小型机械需用计划
机械名称
型号
数量
用电量
平刨机
MB573A
2台
4KW
圆盘锯
MJ104A
3KW
压刨机
MB14
2．2KW
电焊机
MX1-500
1台
32KVA
台钻
MK362
砂轮机
立式
套丝机
ZIT-R2-50
3.5劳动力计划
部位
人数
基础
20人
主体
40人
具体劳动力数量、进场时间根据进度计划进行调整。
3.6模板加工及堆场
根据现场特点，施工时建筑物西南侧设木工制作棚，并组织施工人员搭设钢管木工操作棚。
3.7模板加工及堆放
本工程木模板由现场加工：
依据图纸、方案、交底、现场实际尺寸等各班组进行施工范围内的模板翻样施工。
在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。
四、施工方法
4.1统一要求
4.1.1模板组拼
模板组装要严格按照模板计算尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要有海绵胶带，以防漏浆。
4.1.2模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。
根据轴线位置放出梁、柱截面位置尺寸线、模板300控制线，以便于墙模板的安装和校正。
顶板制模采用定尺钢管搭设，搭设过程中进行控制标高测量，保证楼层标高的准确性。
在完成一层的混凝土浇筑后，首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。
4.1.3模板的支设
模板支设前用将楼面清理干净。
不得有积水、杂物，所有内侧模板必须刷油性脱模剂。
4.2模板的施工工艺
4.2.1框架柱模板
采用15mm厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50×
3.2钢管围檩￠14对拉螺栓进行@500加固，用“3”型卡子固定在双钢管上进行加固。
柱模板缝应结合密实，以减少漏浆，保证楞角方直、美观。
柱子模板安装工序：
弹模板就位线→焊接定位钢筋→合模前钢筋隐检→安装柱模→安装螺栓→模板固定→调整模板垂直度→预检→浇筑混凝土→拆模清理
柱子模板配置量为二套。
4.2.2顶板模板
（1）顶板模板采用18mm厚木胶合板，50mm×
100mm木方做次楞，中心间距300mm，水平钢管作主楞，中心间距900mm，钢管满堂式脚手架系统。
（2）顶板模板施工时注意以下几点：
1）支撑钢管必须在楼面下垫垫木100mm×
100mm×
20mm；
2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通，剪刀撑合理加设；
3）模板钉在梁旁板和柱子，模板与模板要连接密实，之间拼接缝小于1mm，否则用海绵胶带；
4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：
＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；
5）顶板模板支设，下部支撑用满堂钢管架，立杆用定尺钢管，支撑下垫垫板。
顶板格栅用同样规格方木，并拉通线找平。
特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。
铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；
模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。
水平拉杆要求设上、中、下三道，（第一道搭设在地面以上300mm，在1500mm位置设置一道水平拉杆，在顶板模板下口处再设置一道水平拉杆）考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道），在搭设完成铺设底板前对整个架体进行稳定性加固合理增加剪刀撑。
（在每间设置不小于两道纵、横向剪刀撑）
4.2.3框架梁支模
框架梁采用18mm厚木胶合板，50×
100木方纵向布置，间距250～300mm。
横向支承为￠48钢管。
顶板及梁模板支撑图
顶板梁一般高度为600mm，为了保证顶板梁的支撑，将梁纵向方向的间距调整为900mm。
梁下部顶撑用于较高、宽梁体。
4.2.4楼梯模板
楼梯踏步模板采用40mm×
80mm方木与木胶合板制作而成，背面通过方木连接成整体，钢管支撑。
楼梯模板支撑示意图
楼梯模板底模采用18mm厚木胶合板，侧模采用18mm厚模板加方木，踏步立模采用18mm厚木胶合板加方木，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。
安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。
楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。
按这样的要求施工时，踏步要向里移动20mm。
楼梯施工缝
楼梯施工缝留置在楼层休息平台板以上3个踏步。
4.3模板施工注意事项
（1）混凝土浇筑速度对模板侧压力影响较大，施工中，混凝土分层浇筑，浇筑速度不大于2m/h。
（2）拆模时，混凝土强度遵照GB50204有关规定，不得提前松动对拉螺栓，根据天气、温度掌握、控制在混凝土初凝后即可拆模，但不得超过时间过长。
（3）拆模时，不得使用大锤，以防止模板碰撞柱体开裂及损坏模板，如拆除困难，可用撬棒从模板底部撬动。
（4）模板不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载作用下倾覆。
模板堆放地要平整，不得堆放在松土上及坑洼不平处。
4.4本工程模板施工技术难点：
本工程模板施工难点在斜屋面，施工斜屋面模板前应进行技术交底，标高与轴线的关系应交代清楚。
具体施工步骤如下：
首先由施工员进行轴线的定位，柱子和梁与轴线的关系定位，然后在梁的部位标清模板制作高度（其中包括梁底标高，梁旁板高度，平板的铺设高度）。
而后通过计算用不同尺寸的钢管进行制模架的搭设，搭设完成后铺设平板前应对架体进行斜撑加固，角度与屋面模板成90度。
在搭设过程前施工员认真熟悉图纸，搭设过程中根据设计图纸进行标高轴线的控制，严格按照图纸进行施工，如有发现不符合图纸的找到原因立即整改。
五、模板支撑计算
本工程楼板厚度在120mm左右，最厚处为200mm，楼板净高最大4.2m。
模板使用18mm厚的胶合板，采用500mm×
4000mm方木作内楞间距300mm；
采用￠48mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距均不大于1.2M，步距1500mm。
力学性能指标按<
钢框胶合板模板技术规程>
（JGJ96-95）取用,弹性模量E=0.9×
5200=4680N/mm2,抗弯强度设计值,fm=15/1.55=9.68N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2.方木间距不超过300mm,模板按四连跨计算。
（1）模板计算
胶合板自重与楼板相比甚小，可忽略不计。
楼板新浇混凝土自重标准值：
24×
0.12=2.88KN/M2。
楼板钢筋自重标准值:
1.1×
0.12=0.132KN/M2。
施工人员及设备荷载标准值:
2.5KN/M2。
振捣混凝土时产生的荷载标准值:
2.0KN/M2。
取1m板宽计算。
1）抗弯强度验算
模板上的承载能力极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
q=（2.88+0.132）×
1.0×
1.2＋2.5×
1.4=7.11KN/M。
Mmax=0.017ql2=0.107×
7.11×
0.32=0.07KN.M。
W=bh.h/6=1000×
18×
18/6=5.4×
104mm3。
○=Mmax/W=0.07×
106/5.4×
104=1.387N/mm2＜9.68N/mm2。
满足要求。
2）抗剪验算
F=1.143ql=1.143×
0.3=2.438KN
t=F/A=2.438×
103/1000×
18=0.135N/mm2＜1.2N/mm2
满足要求
3）变形验算
楼板上的正常使用极限状态设计值,按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算：
q=（2.88+0.132）×
1.0=3.01KN/M。
I=bh3/12=1000×
183/12=4.86×
105mm4。
V=0.632ql4/100EI=0.632×
3.01×
3004/100×
4680×
4.86×
105=0.067mm。
验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=300/400=0.75mm。
基本满足要求。
（2）方木计算
采用50mm×
4000mm方木作内楞,力学性能指标按<
建筑施工手册>
第四版的表3—9取用,弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度设计值fm=11N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2。
水平杆、立杆间距不大于1200mm，方木按简单支梁考虑。
胶合板及50mm×
100mm方木自重标准值：
0.3KN/M2。
1）抗弯强度验算
方木上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50mm×
100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
q=（0.3+2.88+0.132）×
0.3×
1.4=2.24KN/M。
Mmax=0.125ql2=0.125×
2.24×
1.22=0.403KN.M。
W=bh.h/6=50×
100×
100/6=8.3×
○=Mmax/W=0.403×
106/8.3×
104=4.855N/mm2＜11N/mm2。
2）抗剪验算
F=0.5ql=0.5×
1.2=1.344KN
t=F/A=1.344×
103/100×
50=0.269N/mm2＜1.3N/mm2
3）变形验算
楼板上的正常使用极限状态设计值,按胶合板及50mm×
100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算：
I=bh3/12=1000×
V=0.632ql4/100EI=0.632×
验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=300/400=0.75mm。
（3）水平杆计算
采用￠48钢管满堂架作为支撑,楼板底立杆纵、横距均为不大于1.2m,步距1500mm。
由于水平钢管本身的自重与其它荷载相比甚小，忽略不计。
施工人员及设备荷载标准值：
1.5KN/M2。
抗弯强度验算
直接支承方木的水平杆上承载能力极限状态设计值，按按胶合板及50mm×
1.2×
1.2＋1.5×
1.4=7.29KN/M。
Mmax=0.1ql2=0.1×
7.29×
1.22=1.05KN.M。
○=Mmax/W=1.05×
106/5.08×
103=206.69N/mm2≈205N/mm2。
2）支座扣件抗滑验算
F=1.1ql=1.1×
1.2=9.62KN＜2Rc=16KN
应采用双扣件抗滑。
直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按胶合板及50mm×
1.2=3.97KN/M。
V=0.677ql4/100EI=0.677×
3.97×
12004/100×
2.06×
105×
12.19×
104=2.22mm。
验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=1200/400=3mm。
（4）立杆稳定性计算
模板及支架自重标准值:
0.75KN/M2。
1.0KN/M2
对立杆仅作稳定性验算.由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的的正常使用极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算：
N=[（0.75+2.88+0.132）×
1.2+1.0×
1.4]×
1.22=8.52KN
模板支架计算长度为1.5M。
根据«
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»
（JGJ130—2001年版）表5.3.3取长度系数μ=1.5。
由JGJ103-2001公式5.3.3得长细比λ=L0/i=kμh/i。
当k=1时，λ=1.5×
155.4/1.58=147＜210,满足要求。
当k=1.155时,λ=1.155×
1.5×
155.4/1.58=170。
查表得φ=0.245。
N/φA=8.52×
1000/0.245×
489=71.12N/mm2＜205N/mm2
（5）现浇砼楼板计算
现浇混凝土楼板支承示意图及计算简图如下图所示：
荷载计算：
模板及小楞自重：
0.3KN/m2
200mm厚新浇砼自重：
24x0.2=4.8KN/m2
钢筋自重：
1.1x0.2=0.22KN/m2
恒载小计：
Fa=0.3＋4.8＋0.22=5.32KN/m2
施工荷载：
Fb=2.5KN/m2
荷载组合（荷载折减系数取ψ=0.9）：
F1=0.9×
（1.2Fa＋1.4Fb）=0.9×
（1.2×
5.32＋1.4×
2.5）=8.896KN/m2
A、方木验算
1）强度验算
σ=Mx/（γxWx）≤ftMx=KMqL2
Wx=bh2/6=1/6×
802=53.3×
103mm3
σ=Mx/（γxWx）=KMqL2/（γxWx）
=0.1×
8.896×
12/（1.0×
53.3×
103×
10-9
=5.0×
103KN/m2=5.0N/mm2<
ft=9.5N/mm2（满足要求）。
2）挠度验算
W≤[W]
W=0.677q1L4/（100EI）
式中：
q1—恒载对底楞方木产生的线荷载，
q1＝ψ*1.2Fa*a=0.9×
5.32×
0.3=1.72KN/m
L—方木计算跨度，为1.0m
E—内楞方木弹性模量，10000N/mm2=10000×
103KN/m2
I—弯矩作用平面内的惯性矩，
I=bh3/12=1/12×
803=2133.3×
103mm4=2.13×
10-6m4
=0.677×
1.72×
14/（100×
10000×
2.13×
10-6）=0.55×
10-3m=0.55mm
[W]=L/250=1000/250=4mm>
0.55mm（满足要求）
B、支承模板底楞的Φ48×
3.5钢管横杆受力验算
楼板平面尺寸有大有小，即横杆受力有单跨的也有多跨的，单跨受力不利，按单跨计算。
q=F1*1.0=8.896×
1.0=8.896KN/m
M=qL12/8=1/8×
0.92=0.900KN·
m（其中L1=0.3×
3=0.9m）
Wx—弯矩作用平面内，杆件净截面抵抗矩。
查表17-18，得
Wx=5.08cm3=5080mm3
[f]—钢管的容许应力（N/mm2），查表，得[f]=215N/mm2
σ=Mx/（γxWx）=0.900×
106/（1.0×
5080）
=177.17N/mm2<
[f]=215N/mm2（满足要求）
W=5q2L14/（384EIx）≤[W]
q2—恒载对钢管横杆产生的线荷载，
q2＝ψ*1.2Fa*1.0=0.9×
1.0=5.746KN/m
L1—计算跨度，为0.9m
E—钢管横杆杆件弹性模量，为2.1×
105N/mm2
Ix—弯矩作用平面内的惯性矩，查表17-19，得
Ix=12.19×
104mm4
[W]=L1/500=900/500=1.8mm
W=5q2L14/（384EIx）=5×
5.746×
0.94/（384×
2.1×
104×
10-12）
=1.74×
10-3m=1.74mm<
[W]=1.8mm（满足要求）
1.90≈1.8㎜
3）扣件抗滑移验算
支承底楞方木的横向钢管与立杆相连的十字扣件，多跨的比单跨的承受的力更大，所以不能按单跨的计算，应按多跨的计算，即按平面尺寸为5200×
6000mm处的大面积板面计算。
每个十字扣件的抗滑承载力为8KN。
N=F*La*Lb=8.896×
0.9=8.00KN<
[N]=8KN（满足要求）
4）支承稳定性验算
0.75KN/m2
24x0.2=4.32KN/m2
1.1x0.2=0.20KN/m2
Fa=0.75＋4.8＋0.22=5.77KN/m2
2.5KN/m2
振捣混凝土产生的荷载：
2KN/m2
活载小计：
Fb=2.5＋2=4.5KN/m2
F1=ψ*（1.2Fa＋1.4Fb）=0.9×
5.77＋1.4×
4.5）=13.22KN/m2
每根立管承受的荷载为
N=F*La*Lb=13.22×
0.9=11.90KN
钢管对接允许荷载
立杆横向撑间距为1800mm（根据实际情况，取底步步距计算），钢管采用搭接，查表17-90得，对接钢管允许荷载为[N]=27.2KN>
N=11.90KN（满足要求）
立杆稳定性验算
N/（ψA）≤f
N—每根立柱承受的荷载，N=11.90KN
A—钢管截面积，查表17-18，得A=4.89cm2
ψ—轴心受压稳定系数。
查表17-18，得Ix=12.19cm4
i=（I/A）1/2=（12.19/4.89）1/2=1.579cm=15.79mm
支架步距约为h=1800mm（根据实际情况，取底步步距计算），
L0=h＋2a=1800＋2×
80=1960㎜
λ=L0/i=1960/15.79=124mm
根据λ及截面形式查表，得ψ=0.428
N/（ψA）=11.90×
103/（0.428×
4.89×
102）
=56.85N/mm2<
[f]=215N/mm2（满足要求）
（6）框架梁支撑计算
本工程框架梁在400×
800mm以内，梁底立杆间距为900×
1000mm（与楼板支撑脚手架相同），支撑梁底模的50×
100mm底楞方木间距为200mm，立杆及支撑均采用Φ48×
3.5钢管，其支撑示意图如下图所示：
A、底楞方木强度验算
荷载组合
底模自重：
模板密度×
底模厚
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