附录二悬挑脚手架计算书Word格式文档下载.docx

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5.41×

1.8/2

=5.78+5.79=11.6KN

N1=N2=N=11.6KN

1.2计算简图

N1q=0.17KNN2

Aφ25φ16螺栓钢筋砼板BC

NPℓ22600RBℓ11400

200ℓ42400300ℓ3105050

（b）

1.2.1悬挑梁截面强度验算

（1）县挑梁拟采用I14钢IX=712×

104、WX=102×

103、

A=2150mm2

（2）支座最大变距计算

Mmax=N1×

（ℓ1-50）+N2b+qℓ12/2=N（1350+300）+0.17×

14002/2

=11600×

1650+333200/2=18645000+166600=19300000NMM

=1.93×

107NMM

（3）弯曲强度验算

Fσ=Mmax/Yxwx≤Ft式中Yx截面塑性发展系数取1.05

107/1.05×

102×

103=19300/107=180N/mm2＜Ft=205N/mm214I钢强度满足要求

1.2.2挠度验算

a纯悬臂梁挠度

N1DN2P=N1+N2=11.6KN×

2=23200N

BCAβ=bℓ=8301400=0.593

300105050计算A点挠度：

ℓ1400FAmax=pb2ℓ6EI（3-β）

（不计钢梁重）ba=23200×

8302×

14006×

2.1×

105×

712104（3-0.593）

830570=232×

146×

712（2.41）

=3248×

6889006×

712×

105（2.41）

=223754728971.2×

103（2.41）

=2.49×

2.41

=6mm≈ℓ/250］=5.6mm

b设斜撑后挠度：

（即按一端固定一端铰接的挠度计算）

BPCA假设集中力P接近1/2ℓ部位

ℓ/2ℓ/2不计钢梁自重作用,计算C点FCmax

Fcmax=0.00932pℓ3EI=0.0093223200×

140032.1×

104

=0.00932232×

2744×

1062.1×

=0.009326366082.1×

7120（上二式均见建筑结构静力计算册）

=0.01×

41.5

=0.43mm＜［ℓ/1000］=1.4mm

两种方法计算挠度甚微均满足要求

1.2.3腹板抗剪强度验算N1N2

螺栓拉力计算A

Mmax=1.93×

107NMNP

（1400）2400RA3001050

ΣMA=0

Mmax－NP×

2400（1400）=0

NP=1.93×

1072.4×

103=1.93×

1042.4=193002.4（1.4）=8042N≈8KN

（自重不计较安全）（13786N≈13.8KN）1.4m方案

V=11.6×

2＋0.17×

1.4=22.96+0.24=23.20KN

tW（d）=5.5mm（I型钢技术性能参数腹板厚度）

Sx=IX12=71212=59×

103（IXSx=12）

IX=712×

104v=p=N1+N2=23.2KN

τ=VSIXtW=23.2×

103×

59×

103712×

104×

5.5=23.2×

102712×

5.5=1368803916=35N/mm2

＜［FV］=125N/mm2满足安全要求

1.2.4腹板局部承压强度验算（集中荷载作用处或及支承部位）

Fce=φNCtwℓ2φ=1.0NC=N1+N2+NP=11.6×

2+8（13.8）=31.2KN（37KN）

Tw（d）=5.5mm

=1.0×

37×

1035.5×

270ℓ2=a+2hy式中：

a为50mm,hy=140-7.6×

4=140－30.4≈110㎜=50+2×

110=270㎜

=37×

1031485=25N/mm2＜［Fce］=205N/mm2

1.2.5悬挑梁整体稳定性验算

因ℓ1b1=1400/80=17.5＞13要求,故须验算整体稳定性

Ft=Mxφ'

WX式中Mx=Mmax=1.93×

107NM

WX=102×

103（mm3）

φb=Bb×

4320λy×

AhWX［1+（λy×

t4.4×

h）2+nb］235fy

Bb=0.21+0.67ζζ=ℓ1tbh=1400×

5.580×

160=0.6＜1.24可取φb=0.6

=0.21+0.67×

0.6

=0.21+0.4=0.61

λy=ℓ1λy=140017.3=81

14工钢：

A=2150mm2、h=140mm、nb=0、λy=17.3㎜

φb=0.61×

53×

2.95×

［1+（81×

5.54.4×

140）2×

0］×

235235

=95.4×

1+（0.72）2×

1=95.4×

1.15×

1=109.6

φb≥4φَb=1

由上面数据证明

Fx=MXφَbWX=1.93×

1071×

103=19000102=186.3N/mm2＜［Ft］=205N/mm2满足要求

2、悬挑钢梁抱箍螺栓强度验算

在现浇楼板上预留孔或予埋U形螺杆一道,螺杆直径为Φ25mm

则螺杆允许承载力为Φ25（Φ16）

①［Nbt］=F［Fbt］=2×

πd24×

170=981×

170=166770N（68326N）

=166.77KN（68.3KN）＞13.8KN、Φ25、16都安全

②螺杆实际最大承载拉力为Nbtmax=13.8KN=13800N

Fbt=Nb+max2πd2/4=13800π×

252/2=13800981=14.06N/mm≈14N/mm2＜［Fbt］=170N/mm2

①、②式计算证明安全系数均大于10

③合理选择螺栓直径

F=Ntmax［Fbt］=13600170=80mm2

Πd24=80Πd2=80×

4,d=80×

4Π=320Π=102=11mm

实际为双肢受力,建议也可使用Φ16螺栓即可

3、楼板承载能力强度验算鞋N1N2q=0.17/mm

3.1支座局部承压强度验算

根据实践证明砼局部受压

的第Ⅰ阶段呈三角形分布，ⅡⅠⅠ

第Ⅱ阶段为梯形分布　　　

随着挑梁的变形发展以梯形挤压受力分布接近实际，故下列验算以此为准，局部受压面积为翼缘宽度80mm，砼受压长度为100mm，受压面积A=80×

100=8000mm2

挤压外力取1、2、4节中NC36000值在此用NBC代号，NBC=31.2KN（37KN）

FC=NBVA=306408000=2.83N/mm2（4.5N/mm2）＜［FC］=

c157.2×

0.8=5.76N/mm2C20=9.6×

0.8=7.68N/mm2

3.2楼板在螺栓部位的抗拉验算

抗拉面积A=120×

100=12000mm2

螺栓最大拉力取NP=13.8KN=13800N

FA=NPA=13800N12000mm2=1.13N/mm2＜［Ft］=1.43N/mm2

3.3螺栓部位砼挤压验算砼为C30

FC=NAC=136001900（1260）设挤压面为πD/2Φ25π/4=19

（φ16πd/4=12.6）

=7.2A/mm2（10.8N/mm2）＜［FC］×

0.8

=14.3N/mm2×

0.8=11.44N/mm2（砼C30）

Ac=19×

100=1900mm2（12.6×

100=1260）

以πD/4的弧面计算砼有压入变形

4、斜撑杆强度及节点B验算

4.1［8技术参数如下,该构件拟采用［8槽钢

A=1024mm2IX=101.3×

104Iy=16.6×

YX=3.15×

10=31.5mmYy=12.7mm（YX、Yy、即ix、iy）

4.2内力计算简图

用数解法计算内力

RAN1N2N1=N2=11.6KN=11600N

RAHRCHRCVtq=1.4/3.9=0.362=19。

300105050ΣMA=0

3900-11.6×

0.3+（-11.6×

1.35+RBCCOS19。

×

1.4=0

-3.48-15.66+RBC×

0.9455×

B-19.14+RBC×

1.32=0

RBC=19.141.32=14.5KNΣFX=0

RCH=RBC×

sin19。

=14.5×

0.3256

=4.72KN（拉力）

4.3斜杆强度验算

在Y向：

为最弱方向计算纵向挠屈系数φ

ℓo=4200mmiy=12.7mmix=31.5㎜

λy=ℓoiλy=420012.7=330＞［λ］

在X向：

λx=420031.5=133

Y轴细长比太大不符要求,建议用角L40×

4焊在中点作联系杆，则计算长度为2100mmλy=210012.7=165≈［λ］

查规范附表3号钢b类φ=0.262、NBC=RBC

σ=NBCΦA=141000.262×

1024=52.2N/mm2＜［Ft］=205N/mm2

满足要求

4.4支承处B节点埋件验算

预埋件采用10（8）×

150×

150（120×

120）钢板、锚筋为4根

Φ10钢筋（数为建议值）锚筋长100mm

4.4.1计算示意图NBC（RBC）

RV19°

71°

RH

4.4.2作用埋件上分力计算

RV=RBCcos19°

0.9455=13.7KN

RH=RBCsin19°

0.3256=4.7KN

4.4.3斜杆与埋件及锚筋焊缝验算

（1）锚筋焊缝

焊缝长度：

4×

πd=4×

3.14×

10=125.6mm

焊缝高度要求he=4mm

τ=Rv/heℓw=135004×

125.6=13500502.4=27N/mm2＜［FNV］=125N/mm2

（2）槽钢（斜撑）与埋件焊缝验算

焊接高度为4mm［FWV］=125N/mm2

ℓw=Rv/he［fwv］=135004×

125=27mm要求每边只少焊25mm

（3）钢板厚度锚筋挤压等可以免验算。

附:

1.8m×

1.8m（步距×

纵距）扣件式钢管脚手架自重计算资料

1、钢管自重（Φ48×

3.5）

序号

钢管名称

1.8m

节间重KN

折每延m或

每m高重KN/m

注

1

立管

0.1383

0.0768

管重0.0384KN/m计

3.6m

2

横平管（横楞）

0.0643

0.0356

1.65m两端外挑

3

纵平管（杠）

0.1613

0.0896

4.2m考虑搭接因素

4

纵管（搁栅）

0.0807

0.0448

2.1m

5

外排扶手管

0.0730

0.0406

1.9m

6

剪刀撑管

0.0388

0.0216

1.01m折算分摊

小计

0.5554

0.0309

2．脚手架辅助配重

辅料名称

每延m或

对接扣件

0.0147

0.0082

折算每节分摊0.8只

旋转扣件

0.0365

0.0203

折算每节分摊2.5只

直角扣件

0.0792

0.0440

折算每节分摊6只

竹脚手板

0.1641

0.0870

按三层分摊

木脚手板

0.030

0.018

按二层分摊

拱杆挡板围网

0.130

0.072

实际用料估算

0.4575

0.254