梁模板梁板立柱共用5002200Word格式文档下载.docx

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地面粗糙度

D类（有密集建筑群且房屋较高市区）

0.51

模板支架顶部离建筑物地面高度（m）

6

风荷载体型系数μs

单榀模板支架μst

0.157

整体模板支架μstw

3.224

ωfk=ω0μzμstw=0.493

竖向封闭栏杆μs

ωmk=ω0μzμs=0.153

三、模板体系设计

结构重要性系数γ0

脚手架安全等级

I级

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆纵距是否相等

否

梁跨度方向立杆间距la1（mm）

600

梁跨度方向立杆间距la2（mm）

300

梁两侧立杆横向间距lb（mm）

900

支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）

1200

支撑架顶层水平杆步距h'

（mm）

可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）

新浇混凝土楼板立杆间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置

居中

梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）

450

梁底增加立杆根数

梁底增加立杆布置方式

按梁两侧立杆间距均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）

225,450,675

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

100

梁底支撑小梁根数

5

梁底支撑小梁间距

125

梁跨度方向纵距内是否有附加主梁

主梁间距s（mm）

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

26

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.4

面板弹性模量E（N/mm2）

9000

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝γ0×

max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ1k]×

b=1.1×

max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

2.2）+1.4×

3，1.35×

0.7×

3]×

1＝86.691kN/m

q1静＝γ0×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝1.1×

[0.1+（24+1.5）×

2.2]×

1＝83.457kN/m

q1活＝γ0×

1.4×

Q1k×

3×

1＝3.234kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）]×

b＝[1×

2.2）]×

1＝56.2kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×

83.457×

0.1252+0.121×

3.234×

0.1252＝0.146kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.146×

106/37500＝3.884N/mm2≤[f]＝26N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×

56.2×

1254/（100×

9000×

281250）＝0.034mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[125/150，10]＝0.833mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×

0.125+0.446×

0.125＝4.28kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×

0.125+1.223×

0.125＝12.418kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×

0.125+1.142×

0.125＝10.143kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2L=0.393×

0.125＝2.761kN

R2'

=R4'

=1.143q2L=1.143×

0.125＝8.03kN

R3'

=0.928q2L=0.928×

0.125＝6.519kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

40×

90

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

14.52

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.716

小梁截面抵抗矩W（cm3）

54

小梁弹性模量E（N/mm2）

7700

小梁截面惯性矩I（cm4）

243

小梁计算方式

简支梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=4.28/1＝4.28kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[12.418,10.143,12.418]/1=12.418kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R5/b=4.28/1＝4.28kN/m

小梁自重：

q2＝1.1×

（0.3-0.1）×

0.5/4=0.037kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×

0.5×

（2.2-0.25）=1.448kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×

Max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.25）+1.4×

（0.45-0.5/2）/2×

1=1.356kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×

（（0.9-0.45）-0.5/2）/2×

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.28+0.037+1.448+1.356=7.121kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=12.418+0.037=12.455kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.28+0.037+1.448+1.356=7.121kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.121,12.455,7.121]=12.455kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=2.761/1＝2.761kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

R4'

]/b=Max[8.03,6.519,8.03]/1=8.03kN/m

q1右'

＝R5'

q2'

＝1×

0.5/4=0.025kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（2.2-0.25）=0.975kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.25）]×

1=0.678kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=2.761+0.025+0.975+0.678=4.438kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=8.03+0.025=8.055kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=2.761+0.025+0.975+0.678=4.438kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[4.438,8.055,4.438]=8.055kN/m

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

12.455×

0.32，0.5×

0.12]＝0.14kN·

σ=Mmax/W=0.14×

106/54000=2.595N/mm2≤[f]=14.52N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×

0.3，12.455×

0.1]＝1.868kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

1.868×

1000/（2×

90）＝0.778N/mm2≤[τ]=1.716N/mm2

3、挠度验算

ν1＝5q'

l14/（384EI）＝5×

8.055×

3004/（384×

7700×

243×

104）＝0.045mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[300/150，10]＝2mm

ν2＝q'

l24/（8EI）＝8.055×

1004/（8×

104）＝0.005mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[200/150，10]＝1.333mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[12.455×

0.3,0.5×

0.3+12.455×

0.1]=3.736kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.136kN,R2=3.736kN,R3=3.054kN,R4=3.736kN,R5=2.136kN

正常使用极限状态

Rmax'

=max[q'

L1,0.5q'

L1+q'

L2]=max[8.055×

0.3+8.055×

0.1]=2.416kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=1.331kN,R2'

=2.416kN,R3'

=1.963kN,R4'

=2.416kN,R5'

=1.331kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Φ48×

2.7

主梁计算截面类型（mm）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.12

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

9.89

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.116×

106/4120=28.139N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝2.232kN

τmax=2Vmax/A=2×

2.232×

1000/384＝11.627N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.009mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[225/150，10]＝1.5mm

支座反力依次为R1=0.096kN，R2=4.144kN，R3=6.703kN，R4=4.144kN，R5=0.096kN

支座反力依次为R1'

=0.065kN，R2'

=2.628kN，R3'

=4.331kN，R4'

=2.629kN，R5'

=0.065kN

七、2号主梁验算

主梁计算方式

二跨连续梁

可调托座内主梁根数

P＝max[R2，R3，R4]=Max[4.144，6.703，4.144]=6.703kN，P'

＝max[R2'

，R3'

，R4'

]＝Max[2.628，4.331，2.629]=4.331kN

2号主梁弯矩图（kN·

σ=Mmax/W=0.754×

106/4120=183.032N/mm2≤[f]=205N/mm2

2号主梁剪力图（kN）

Vmax＝4.19kN

4.19×

1000/384＝21.821N/mm2≤[τ]=125N/mm2

2号主梁变形图（mm）

νmax＝0.601mm≤[ν]＝min（L/150，10）=min（600/150，10）＝4mm

极限承载能力状态

支座反力依次为R1=9.216kN，R2=12.569kN，R3=5.027kN

立杆所受主梁支座反力依次为R2=7.77/1=7.77kN，R3=12.569/1=12.569kN，R4=7.77/1=7.77kN

八、纵向水平钢管验算

钢管截面类型（mm）

2.5

钢管计算截面类型（mm）

钢管截面面积A（mm2）

357

钢管截面回转半径i（mm）

16.1

钢管弹性模量E（N/mm2）

钢管截面惯性矩I（cm4）

9.28

钢管截面抵抗矩W（cm3）

3.86

钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

P＝max[R1，R5]=0.096kN，P'

＝max[R1'

，R5'

]＝0.065kN

纵向水平钢管弯矩图（kN·

σ＝Mmax/W＝0.011×

106/3860＝2.798N/mm2≤[f]＝205N/mm2

纵向水平钢管剪力图（kN）

Vmax＝0.06kN

τmax＝2Vmax/A=2×

0.06×

1000/357＝0.336N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图（mm）

νmax＝0.01mm≤[ν]＝min（L/150，10）=min（600/150，10）＝4mm

支座反力依次为R1=0.132kN，R2=0.18kN，R3=0.072kN

两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.18kN，R5=0.18kN

九、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座2

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

扣件抗滑移折减系数kc

0.85

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.18,0.18]＝0.18kN≤0.85×

8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]＝12.569kN≤[N]=30kN

十、立杆验算

立杆钢管截面类型（mm）

立杆钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q235

立杆截面面积A（mm2）

回转半径i（mm）

立杆截面抵抗矩W（cm3）

支架立杆计算长度修正系数η

1.2

悬臂端计算长度折减系数k

0.7

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

hmax=max（ηh,h'

+2ka）=max（1.2×

1200,1200+2×

300）=1620mm

λ=hmax/i=1620/16.1=100.621≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：

φ＝0.588

2、风荷载计算

Mwd＝γ0×

φc×

γQ×

Mωk=γ0×

（ζ2×

ωk×

（la1+la2）/2×

h2/10）＝1.1×

0.6×

（1×

0.024×

0.45×

1.22/10）＝0.001kN·

3、稳定性计算

R1＝0.18kN，R2＝7.77kN，R3＝12.569kN，R4＝7.77kN，R5＝0.18kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:

N边1=1.1×

0.25）+0.7×

（0.9+0.45-0.5/2）/2×

（0.6+0.3）/2=3.357kN

右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:

N边2=1.1×

（0.9+0.9-0.45-0.5/2）/2×

Nd＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+1.1×

0.15×

（5.8-2.2）＝max[0.18+3.357，7.77，12.569，7.77，0.18+3.357]+0.802＝13.37kN

fd＝Nd/（φA）+Mwd/W＝13370.416/（0.588×

357）+0.001×

106/3860＝63.953N/mm2≤[f]＝205N/mm2

十一、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:

支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=5.8/50=0.116≤3

十二、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:

qwk=l'

a×

ωfk=0.9×

0.493=0.444kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk=l'

Hm×

ωmk=0.9×

1.5×

0.153=0.207kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×

5.82×

0.444+5.8×

0.207=8.661kN.m

参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：

B2l'

a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'

a[qH/（l'

l'

b）+G1k]+2×

Gjk×

B/2=502×

0.9×

[0.15×

5.8/（0.9×

0.9）+0.5]+2×

1×

50/2=3591.667kN.m≥3γ0Mok=3×

1.1×

8.661=28.581kN.M